整流器仿真论文_整流电路仿真与谐波分析

整流器仿真论文

　　电力是发展生产和提高人类生活水平的重要物质基础，电力的应用在不断深化和发展，电气自动化是国民经济和人民生活现代化的重要标志。学术堂整理了十五个电气工程论文题目供大家进行参考：

　　1、短路电流计算曲线的算法研究及与IEC短路电流计算法的对比

　　2、计算曲线法用于大容量机组短路电流计算的评估

　　3、崇明电网配置低压减载装置的必要性和可行性研究

　　4、电压稳定计算中配网模型的研究

　　5、上海电网电压稳定极限运行能力分析

　　6、发电机励磁系统模型对短路电流计算结果的影响

　　7、联络线功率对上海电网电压稳定极限运行的影响

　　8、采用“干预法”估计谐波阻抗

　　9、波过程试验装置的研制

　　10、直流电源中可控硅控制电路的设计

　　11、应用于波过程试验装置的频率可调方波发生器的研制

　　12、水位测量仪的液晶显示器电路的设计

　　13、基于R232、R485的无线数据通信系统的设计

　　14、直流电源中脉冲宽度控制电路的设计

　　15、红外温度测试系统中数据采集电路的设计

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IGBT整流技术

一种大容量IGBT整流器控制技术1 引言
随着现代微电子、功率元件、计算机的发展，整流器结构及其控制技术也得到了迅猛的进步。从二极管整流、可控硅整流，再到大容量igbt整流器，各种整流器都得到实际的应用。针对不同的技术需求，选择不同的整流结构，同时采纳了各种先进的控制技术。因此基于功率元件的通流能力和耐压水平，选择某种结构的整流器在传动系统中至关重要;而其软件控制技术也保障了传动设备在现场安全运行。2 大容量igbt整流器在大型冷轧厂的应用
某冷轧厂主轧机五机架，主马达功率最大为5750kw。包括卷曲机在内，总共采用了6套大容量传动系统。在大容量传动系统中，采用日立矢量变频调速控制系统，其中整流器和逆变器功率元件均采用三菱3.3kv/1.2ka规格的igbt。每台整流器采用独立直流母线给逆变器供电，而中容量和小容量传动系统则采用公共直流母线。
在整流器中采用pwm控制方式以及igbt功率元件，一方面其高功率因数节省电能的同时，另一方面能够减少谐波，因此省去部分svc装置。这套变频装置具有输出电压谐波小，功率因数高，调速精度高，系统动态特性好等诸多优点。同时由于全数字控制方式，整套系统在工艺调整、日常维护等方面简洁方便并能准确查找故障。3 igbt整流器控制原理
igbt整流器一方面用来将电网电压整流成直流电压送往逆变器;同时也可以将反向制动产生的能量通过igbt逆变成网侧频率电压送往电网。在igbt模块中，与igbt元件还并联一个二极管。此二极管在逆变器中常作续流二极管，将马达反向制动过程的机械能量反馈回逆变输入侧。而在igbt整流器中，整流过程主要是依靠二极管进行全波整流，并不是依靠igbt进行整流，也不进行调压，调频调压主要由逆变器实现;igbt元件的功能主要体现在提高功率因数为1，同时将系统回馈能量逆变成工频电压反馈回电网,如图1所示。
图1 大容量igbt整流器主回路
3.1日立变频器三电平pwm控制技术
整流器采用三电平系统整流电路，它将输出直流电压为edc通过钳位二极管分为+edc/2、0和-edc/2三电平。采用三电平系统，可以有效的降低每个igbt承受的压降，从而提高整流器容量。在三电平控制系统中，门极指令逻辑见表1。图2为整流器的控制信号和波形示意图。通过双极性载波信号与一同步交流电压比较，输出门极控制脉宽调制信号，按照表1的指令逻辑，来控制igbt的导通[1]。
表1 igbt控制指令逻辑
图2 igbt控制指令及波形
五机架中大马达额定电压达1750v，额定电流可达1553a。这么高的电压和大电流，如果采用高频载波频率，igbt发热量也较高，对igbt装置的损伤就较大。为了减少igbt的发热量以延长使用寿命，为此载波频率采用相对较低至600hz。但是这种控制方式带来的结果可能会使输出的电压波形失真较高，影响控制精度等问题。为解决这个问题，采用预见性pwm控制技术，即先预测采用600hz频率的载波频率会给输出pwm波带来多少误差，然后通过控制回路输出的pwm波形对其进行补偿，使输出的电压波形更接近正弦波[1]。
3.2 输出电压控制结构[1]
图3 整流器数字控制系统框架图
图3为整流器数字控制系统框架图，其所含基本结构如下:
(1) 自动电压调节器(avr)
avr控制可以在负载或电网波动时，通过反馈电压和和指令电压进行比较控制，保证输出直流电压与指令一致。avr采用比例积分pi环节，avr的输出作为整流器矢量控制中有功电流的给定。
(2) 负荷补偿
整流装置采用负荷补偿环节，当负荷变化引起直流电压波动时，该环节通过反馈到输入环节可以减小该波动。负荷补偿计算逆变器侧功率的消耗变换，将功率波动计算结果作为整流器控制输入的一部分，改变有功电流的给定，减少直流电压的变化。
(3) 同步电源与pwm
同步电源通过将网侧电源变压后得到;同步电源与高频载波信号通过比较结构产生pwm。由于该系统为数字系统，在pwm的产生过程中，考虑到高功率因数的控制，采用了矢量控制技术，将网侧无功控制为0。
3.3 谐波控制技术
pwm变频器输出波形以接近正弦为目的，但是其输出电压中不可避免存在着谐波。对于制动能量反馈回电网的波形中也一样存在。产生谐波的主要原因是:
（1) 在工程应用中，对pwm波形的生成往往采用规则采样法或者专用集成电路器件，并不能保证脉宽调制序列波的波形面积与各段正弦波面积相等;
(2) 在实现控制时，为了防止逆变器同一桥臂上、下两器件的同时导通而导致直流侧短路，设置了一个导通时滞环节，这些因素不可避免的造成输出波形有所失真[2][3]。
对pwm波形作傅氏级数分析，可求得其k次谐波相电压幅值的表达式为:

其中:us—变频器直流电压;
αi—以相位角表示的第i个脉冲起始/终了时刻;
m—同步电压半个周期内pwm脉冲波的个数。
从上述公式可以看出，pwm整流器所带来高次谐波的数量与载波的相位有很大关系。对于同一电网下多组大容量整流器运行，采用控制每组间载波相位差相配合，可以很好的消除一些谐波。假设两组整流器运行在同一电网下，图4为载波相位关系。图(a)中两个整流器单元载波相位相同，所以两整流器产生的谐波也同相，因此体现在该系统电网上的谐波为它们之和;图(b)中两整流器载波相位相差180o(假设一个载波周期对应360o)，那么两个整流器系统产生的某次谐波相位也将相差180o，幅值相反，则产生在电网上的合成谐波幅值则接近0。因此，对于n次谐波来说，可以通过设置同一电网下不同整流器载波相位差δφ并配合，来减少系统所产生的谐波[1]。
，其中m为整流器单元个数。
图4 载波相位与谐波的关系原理图
图5 现场调整载波相位前后电压波形图
图5中所示的两个现场测试波形图，图a为整流器控制中未调整载波相位配合时谐波对网侧的影响;图b为将酸轧、连退和镀锌三条机组的整流器的pwm载波相位调整配合后网侧输入点电压波形。因为现场整流器数量较多且复杂，每个整流器组具体调整的相位差由日方进行仿真得出。可以看出，调整载波相位配合后，谐波对网侧电压的影响明显减小。
3.4 高功率因数控制技术
功率因数控制在变频器控制中是一个重要课题，对于电机节能有重要意义。但是变频器功率元件和控制方式的不同，其整流电路的功率因数也不尽相同。见表2。
表2 不同整流器的功率因数及特点[2][3]
③功率可以双向传递,具有再生能力
对于功率因数高的要求，便选择pwm了整流电路，其中功率元件采用了igbt功率元件。通过基于igbt的控制系统可以很好的将功率因数控制为1，将能量从网侧几乎全部传递到马达，同时将在反向制动时将能量反馈回电网。
在这个功率因数控制中，采用矢量控制技术。其中电流调节器检出电源侧电流，通过(u,v,w)到(dfb,qfb)变换，将它分解为与电源电压同相的有功分量iqf和与电源电压正交的无功分量idfb。而将给定id*设定为0，并控制参数使两个反馈值与给定值iq*和id*一致。由此，可以使输入电压与电流同相，也就是功率因数为1。另外，将自动电压调节器和负荷补偿环节的输出作为有功电流给定来控制整流器输出。图6为功率因数控制过程中整流器矢量图，图a为非高功率因数参数矢量图，可见vs和is相位不一致，所以输入功率因数小于1;图b为对整流器矢量控制后的矢量图，vs和is被控制到同一相位，使输入功率因数为1。
图6 整流器向量图 4 结束语
这套大容量高功率因数整流器在冷轧厂的成功应用，保证了生产的稳定运行。在试运行阶段，系统运行稳定，操作维护方便简洁。在其控制系统中，运用了大量的新技术，低载波频率和载波相位配合等技术的应用有效降低了谐波对电网的影响;同时，矢量控制高功率因数技术，保证了网侧输入功率因数达到1.0。

求教可控硅和IGBT整流的原理和电路实现方法

一种大容量IGBT整流器控制技术1引言随着现代微电子、功率元件、计算机的发展，整流器结构及其控制技术也得到了迅猛的进步。从二极管整流、可控硅整流，再到大容量igbt整流器，各种整流器都得到实际的应用。针对不同的技术需求，选择不同的整流结构，同时采纳了各种先进的控制技术。因此基于功率元件的通流能力和耐压水平，选择某种结构的整流器在传动系统中至关重要;而其软件控制技术也保障了传动设备在现场安全运行。2大容量igbt整流器在大型冷轧厂的应用某冷轧厂主轧机五机架，主马达功率最大为5750kw。包括卷曲机在内，总共采用了6套大容量传动系统。在大容量传动系统中，采用日立矢量变频调速控制系统，其中整流器和逆变器功率元件均采用三菱3.3kv/1.2ka规格的igbt。每台整流器采用独立直流母线给逆变器供电，而中容量和小容量传动系统则采用公共直流母线。在整流器中采用pwm控制方式以及igbt功率元件，一方面其高功率因数节省电能的同时，另一方面能够减少谐波，因此省去部分svc装置。这套变频装置具有输出电压谐波小，功率因数高，调速精度高，系统动态特性好等诸多优点。同时由于全数字控制方式，整套系统在工艺调整、日常维护等方面简洁方便并能准确查找故障。3igbt整流器控制原理igbt整流器一方面用来将电网电压整流成直流电压送往逆变器;同时也可以将反向制动产生的能量通过igbt逆变成网侧频率电压送往电网。在igbt模块中，与igbt元件还并联一个二极管。此二极管在逆变器中常作续流二极管，将马达反向制动过程的机械能量反馈回逆变输入侧。而在igbt整流器中，整流过程主要是依靠二极管进行全波整流，并不是依靠igbt进行整流，也不进行调压，调频调压主要由逆变器实现;igbt元件的功能主要体现在提高功率因数为1，同时将系统回馈能量逆变成工频电压反馈回电网,如图1所示。图1大容量igbt整流器主回路3.1日立变频器三电平pwm控制技术整流器采用三电平系统整流电路，它将输出直流电压为edc通过钳位二极管分为+edc/2、0和-edc/2三电平。采用三电平系统，可以有效的降低每个igbt承受的压降，从而提高整流器容量。在三电平控制系统中，门极指令逻辑见表1。图2为整流器的控制信号和波形示意图。通过双极性载波信号与一同步交流电压比较，输出门极控制脉宽调制信号，按照表1的指令逻辑，来控制igbt的导通[1]。表1igbt控制指令逻辑图2igbt控制指令及波形五机架中大马达额定电压达1750v，额定电流可达1553a。这么高的电压和大电流，如果采用高频载波频率，igbt发热量也较高，对igbt装置的损伤就较大。为了减少igbt的发热量以延长使用寿命，为此载波频率采用相对较低至600hz。但是这种控制方式带来的结果可能会使输出的电压波形失真较高，影响控制精度等问题。为解决这个问题，采用预见性pwm控制技术，即先预测采用600hz频率的载波频率会给输出pwm波带来多少误差，然后通过控制回路输出的pwm波形对其进行补偿，使输出的电压波形更接近正弦波[1]。3.2输出电压控制结构[1]图3整流器数字控制系统框架图图3为整流器数字控制系统框架图，其所含基本结构如下:(1)自动电压调节器(avr)avr控制可以在负载或电网波动时，通过反馈电压和和指令电压进行比较控制，保证输出直流电压与指令一致。avr采用比例积分pi环节，avr的输出作为整流器矢量控制中有功电流的给定。(2)负荷补偿整流装置采用负荷补偿环节，当负荷变化引起直流电压波动时，该环节通过反馈到输入环节可以减小该波动。负荷补偿计算逆变器侧功率的消耗变换，将功率波动计算结果作为整流器控制输入的一部分，改变有功电流的给定，减少直流电压的变化。(3)同步电源与pwm同步电源通过将网侧电源变压后得到;同步电源与高频载波信号通过比较结构产生pwm。由于该系统为数字系统，在pwm的产生过程中，考虑到高功率因数的控制，采用了矢量控制技术，将网侧无功控制为0。3.3谐波控制技术pwm变频器输出波形以接近正弦为目的，但是其输出电压中不可避免存在着谐波。对于制动能量反馈回电网的波形中也一样存在。产生谐波的主要原因是:（1)在工程应用中，对pwm波形的生成往往采用规则采样法或者专用集成电路器件，并不能保证脉宽调制序列波的波形面积与各段正弦波面积相等;(2)在实现控制时，为了防止逆变器同一桥臂上、下两器件的同时导通而导致直流侧短路，设置了一个导通时滞环节，这些因素不可避免的造成输出波形有所失真[2][3]。对pwm波形作傅氏级数分析，可求得其k次谐波相电压幅值的表达式为:其中:us—变频器直流电压;αi—以相位角表示的第i个脉冲起始/终了时刻;m—同步电压半个周期内pwm脉冲波的个数。从上述公式可以看出，pwm整流器所带来高次谐波的数量与载波的相位有很大关系。对于同一电网下多组大容量整流器运行，采用控制每组间载波相位差相配合，可以很好的消除一些谐波。假设两组整流器运行在同一电网下，图4为载波相位关系。图(a)中两个整流器单元载波相位相同，所以两整流器产生的谐波也同相，因此体现在该系统电网上的谐波为它们之和;图(b)中两整流器载波相位相差180o(假设一个载波周期对应360o)，那么两个整流器系统产生的某次谐波相位也将相差180o，幅值相反，则产生在电网上的合成谐波幅值则接近0。因此，对于n次谐波来说，可以通过设置同一电网下不同整流器载波相位差δφ并配合，来减少系统所产生的谐波[1]。，其中m为整流器单元个数。图4载波相位与谐波的关系原理图图5现场调整载波相位前后电压波形图图5中所示的两个现场测试波形图，图a为整流器控制中未调整载波相位配合时谐波对网侧的影响;图b为将酸轧、连退和镀锌三条机组的整流器的pwm载波相位调整配合后网侧输入点电压波形。因为现场整流器数量较多且复杂，每个整流器组具体调整的相位差由日方进行仿真得出。可以看出，调整载波相位配合后，谐波对网侧电压的影响明显减小。3.4高功率因数控制技术功率因数控制在变频器控制中是一个重要课题，对于电机节能有重要意义。但是变频器功率元件和控制方式的不同，其整流电路的功率因数也不尽相同。见表2。表2不同整流器的功率因数及特点[2][3]③功率可以双向传递,具有再生能力对于功率因数高的要求，便选择pwm了整流电路，其中功率元件采用了igbt功率元件。通过基于igbt的控制系统可以很好的将功率因数控制为1，将能量从网侧几乎全部传递到马达，同时将在反向制动时将能量反馈回电网。在这个功率因数控制中，采用矢量控制技术。其中电流调节器检出电源侧电流，通过(u,v,w)到(dfb,qfb)变换，将它分解为与电源电压同相的有功分量iqf和与电源电压正交的无功分量idfb。而将给定id*设定为0，并控制参数使两个反馈值与给定值iq*和id*一致。由此，可以使输入电压与电流同相，也就是功率因数为1。另外，将自动电压调节器和负荷补偿环节的输出作为有功电流给定来控制整流器输出。图6为功率因数控制过程中整流器矢量图，图a为非高功率因数参数矢量图，可见vs和is相位不一致，所以输入功率因数小于1;图b为对整流器矢量控制后的矢量图，vs和is被控制到同一相位，使输入功率因数为1。图6整流器向量图4结束语这套大容量高功率因数整流器在冷轧厂的成功应用，保证了生产的稳定运行。在试运行阶段，系统运行稳定，操作维护方便简洁。在其控制系统中，运用了大量的新技术，低载波频率和载波相位配合等技术的应用有效降低了谐波对电网的影响;同时，矢量控制高功率因数技术，保证了网侧输入功率因数达到1.0。

关于Multisim三相桥式全控整流电路仿真的问题

V4,5,6,7,8,9是干嘛用的？前面有123输入三相信号就好了啊，示波器也接错了~~~~

我做了一个模拟，供你参考！选用了四路示波器，绿色线测的是负载电阻输出电压，三路是输入电压，输入电压相位分别为0 .120 .240 。

matlab怎么仿真三相桥式全控整流电路

matlab可以做三相桥式整流电路的仿真 主电路原理分析 晶闸管按从一至陆的顺序导通，为此将晶闸管按图示的顺序编号，即共阴极组中与a、b、c三相电源相接的三个晶闸管分别为VT一、VT三、VT5， 共阳极组中与a、b、c三相电源相接的三个晶闸管分别为VT四、VT陆、VT二。编号如图示，晶闸管的导通顺序为 VT一－VT二－VT三－VT四－VT5－VT陆。 根据三相桥式全控整流电路的原理可以利用Simulink内的模块建立仿真模型如图二所示，设置三个交流电压源Va，Vb，Vc相位角依次相差一二0°，得到整流桥的三相电源。用陆个Thyristor构成整流桥，实现交流电压到直流电压的转换。陆个PULSE generator产生整流桥的触发脉冲，且从上到下分别给一～陆号晶闸管触发脉冲。 提取电路与器件模块，组成上述电路的主要元件有三相交流电源，晶闸管、 RLC负载等

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仿真全桥整流电路只是整流，得到的是脉动性直流，输出波形图没问题，要想得到平滑直流需要通过电容滤波。