岩土工程学报增刊的含金量

岩土工程学报增刊的含金量

工业建筑增刊的级别是北大核心期刊增刊。

《工业建筑》1964年创刊，是一本综合性建筑科学类科技期刊，报道内容涵盖了土木建筑领域的主要学科，包括建筑学、建筑结构、岩土工程、建筑材料、建筑施工五大专业。《工业建筑》增刊是用于纪念特殊的节日、事件、或者做特殊专题而增加发行的刊物，增刊大多是搭配在原来的正刊上发行的。

工业建筑：

指供人民从事各类生产活动和储存的建筑物和构筑物。包括。工业厂房：可分为通用工业厂房和特殊工业厂房。按工业类别分类包括。工业建筑在18世纪后期最先出现于英国，后来在美国以及欧洲一些国家，也兴建了各种工业建筑中国在50年代开始大量建造各种类型的工业建筑。

高新技术产业建筑：供从事高新技术研究、产品并开发以及高新技术产品生产的建筑。工业区配套设施建筑：城市规划行政主管部门确定须在工业区内配套设置的建筑物，包括宿舍、食堂、管理楼、垃圾站、变配电所、雨水泵房等。

以上内容参考 百度百科-工业建筑

谢新宇的论文或著作

1.主要学报论文：(1) 谢新宇，谢永利，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结理论研究. 西安公路交通大学学报, 1996, 16(4): 14-18(2) 谢新宇，朱向荣. 静压桩的挤土效应及现场监测. 浙江大学学报, 1997, 31(增刊3): 243-267(3) 谢新宇，朱向荣，谢康和，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结理论新进展. 岩土工程学报, 1997, 19 (4): 30-38(4) 朱向荣，潘秋元，娄建民，谢新宇. 深厚软土大型油罐搅拌桩复合地基试验研究. 建筑结构学报, 1997, 18(5) : 66-73(5) 蒋军，谢新宇，潘秋元，曾国熙. 含竖向增强体复合土体的极限承载力. 岩土工程学报, 1998, 20(2): 55-58(6) 谢新宇，夏建中，朱向荣，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结系数研究. 浙江大学学报（自然科学版）, 1998, 32(3):202-208(7) 谢新宇，王奎华，陈春雷，吴延平，黄学标. 温州城南立交桥引桥软基加固工程实例分析. 中国公路学报, 1998, 11(3): 62-69(8) 应宏伟，谢新宇，谢康和，潘秋元. 软土深基坑开挖的有限元分析. 建筑结构学报, 1999, 20(4): 59-64(9) Xie Kang-He, Xie Xin-Yu, Gao Xiang. Theory of one dimensional consolidation of two-layered soil with partially drained boundaries. Computers and Geotechnics, 1999, 24(4): 265-278(10) 谢新宇，朱向荣，潘秋元，曾国熙. 舟山机场场道软基超载预压加固效果分析. 土木工程学报, 2000, 33(3): 60-6511) 谢新宇，刘育民，潘秋元. 渗透系数变化对一维大变形固结性状的影响. 岩土工程学报, 2000, 22(4): 509-511(12) 王林玉，谢新宇，朱向荣，曾国熙. 循环荷载作用下道面和软土地基共同作用变形数值分析. 中国公路学报, 2000, 13(3): 1-4(13) 谢新宇，应宏伟，夏建中. 振冲碎石桩加固高层建筑粉砂土地基实例分析. 建筑结构学报, 2001. 22(1): 88-92(14) 张继发，谢新宇，曾国熙. An analytical approach to one-dimensional finite non-linear consolidation by Lie group transformation（李群变换求解一维非线性有限变形固结问题）. 岩土工程学报, 2001, 23(5): 639-642(16) 谢新宇，张继发，曾国熙. 半无限体地基一维非线性大变形固结解析分析方法研究. 水利学报, 2002, 7: 16-22(17) 谢新宇，张继发，曾国熙. 饱和土体一维主固结解析分析方法研究. 浙江大学学报（工学版）, 2002, 36(4): 347-351(18) 谢新宇. 考虑变形耦合的饱和土体一维大变形固结分析. 浙江大学学报（工学版）, 2002, 36(5): 544-548(19) 谢新宇，张继发，潘林有，曾国熙. 静水沉降激波模型及其解答. 岩土工程学报, 2002, 24(5): 633-635(20) 谢新宇，刘开富，张继发，曾国熙. 一维大应变固结理论的对称性及Lie群变换求解. 科技通报, 2003, 19(5): 351-354(21) 张继发，谢新宇，郑俊杰，曾国熙. 一维大应变固结理论的一类解析解. 固体力学学报, 2003, 24(4): 384-390(22) 张继发，谢新宇，曾国熙. 考虑土层厚度随时间增加的大变形固结问题. 水力发电学报, 2003, (4): 38-44(23) 杨红坡，谢新宇，张继发，曾国熙. 潜水一维非稳态运动的解析理论及应用. 水科学进展, 2004, 15(1): 85-89(24) 曹秀娟，刘开富，谢新宇，刘一林. 深厚软土地基沉桩挤土效应防治及现场监测. 工业建筑, 2004, 34(6): 55-58(25) 潘林有，谢新宇. 用曲线拟合的方法预测软土地基沉降. 岩土力学, 2004, 25(7): 1053-8(26) 孙举，刘开富，谢新宇，朱向荣. 沉管干振挤密碎石桩的承载力分析. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4568-72(27) 施尚伟，谢新宇，应宏伟，朱向荣. 振动挤密砂石桩加固大型油罐砂性地基效果评价. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4576-80(28) 杨红坡，谢新宇，谢康和. 双层地基一维固结平均固结度敏感性分析. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4581-5 ( EI)7(29) 杨红坡，谢新宇，张继发，谢康和. 双层地基一维固结的空间概率特性. 浙江大学学报（工学版）, 2004, 38(9): 1166-69(30) 朱向荣，谢新宇，王朝晖，方鹏飞. 杭州天子岭垃圾填埋体土工性状试验研究. 土木工程学报, 2004, 37(10): 52-58(31) 杨红坡，谢新宇，谢康和. 饱和土体一维固结三参数概率特性研究. 岩土力学, 2004, Nov, 25 (增刊2): 47-51(32) 潘林有，谢新宇，罗昕，曾国熙. 软土地基实测沉降的拟合和预测. 哈尔滨工业大学学报, 2004, 36(11): 1474-5-1570(33) 刘开富，谢新宇，张继发，郑麟，朱向荣. 沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩的抗拔承载力计算分析. 岩土力学, 2004, 25(12): 1937-41(34) 刘开富，谢新宇，张继发，朱向荣，郑麟. 沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩抗拔试验研究. 岩石力学与工程学报, 2005, 24(3): 507-512(35) 刘海涛，谢新宇，程功，刘一林. 刚－柔性桩复合地基试验研究. 岩土力学, 2005. 26(2): 303-306(36) Zhang Y Q, Liu G R, Xie X Y. Free transverse vibrations of double-walled carbon nanotubes using a theory of nonlocal elasticity. Physical Review B, 2005, May, 71(19): Art. No. 195404(37) 谢新宇，孙智，王奕，李红军. 锚杆静压桩与注浆技术在桩基补救工程中的应用. 建筑结构, 2005, 35(7): 39-40谢新宇，张继发，曾国熙. 饱和土体自重固结问题的相似解. 应用数学和力学, 2005, 26(9): 1061-66谢新宇，刘开富，张清华，施尚伟，应宏伟. 温州粮库水泥搅拌桩联合加筋垫层复合地基性状分析. 岩土工程学报, 2005, 27(12): 1468-71萧琳琛，谢新宇，曹秀娟. 考虑土体结构性损伤的沉桩挤土效应解析分析. 岩土力学 2006, October, 27(增刊1): 59-64施尚伟，徐力，谢新宇. 预制管桩-搅拌桩复合地基静载试验分析. 岩土力学，2006, October, 27(增刊1): 889-892刘开富，陈阶亮，谢新宇，朱向荣. 基坑放坡开挖破坏性状大变形有限元分析. 岩土工程学报，2006, November, 28(增刊): 1406-1410胡庆红，张土乔，谢新宇. 深厚软土中大直径灌注扩底桩受力性状试验研究. 土木工程学报，2007，40(4): 87-91谢新宇，杨相如，施尚伟，朱向荣. 刚柔性长短桩复合地基性状分析. 岩土力学, 2007, 28(5): 877-882谢新宇，陈洪波，夏建中，施尚伟，郎庆善，预制管桩-搅拌桩组合加固深厚软基性状分析，建筑结构学报, 2007, 28(4): 123-127孙举，谢新宇，谢康和. 半透水边界的双层散体材料桩复合地基固结解析. 浙江大学学报（工学版），2007，41(9): 1467-1471韩冬冬，贾敏才，刘开富，谢新宇. 条形基础极限承载力数值分析. 岩土力学, 2007, 28(10): 2209-2214主要论文集论文朱向荣，谢新宇，潘秋元，大型油罐软土搅拌桩复合地基理论与实践，中国土木工程学会第八届年会论文集，北京：清华大学出版社，1998: 426-431谢新宇，朱向荣，潘秋元，由实测沉降过程分析未打穿竖井地基固结参数，第三届全国青年岩土力学与工程会议论文集，南京，河海大学出版社，1998: 62-66谢新宇，谢康和，潘秋元，饱和土体大变形固结理论的若干问题，第三届全国青年岩土力学与工程会议论文集，南京：河海大学出版社，1998: 57-61张继发，谢新宇，曾国熙，一维非线性有限应变固结方程的完整解析解—Lie群变换法，岩土力学数值分析与解析方法，大连：大连理工大学出版社，2001: 172-175谢新宇，张芳军，刘开富，卞守中，潘秋元，某多层住宅的地基加固和顶升纠倾实例分析，地基处理理论与实践，北京：中国水利水电出版社，2002: 315-319.编著：(1) 潘秋元，谢新宇，应宏伟(主编). 土力学与基础工程的理论与实践. 上海：上海交通大学出版社, 1999年1月, 第一版, 755千字(2) 潘秋元，朱向荣，谢新宇(主编). 土力学及岩土工程的理论与实践. 西安：西安出版社, 2000年10月, 第一版, 634千字(3) 朱向荣，谢新宇，应宏伟，王文军(主编). 土力学及岩土工程新进展. 北京：中国建材工业出版社, 2004(4) 谢新宇(参编). 岩土工程治理手册. 北京：中国建筑工业出版社, 2005(5) 谢新宇，俞建霖(主编). 特种基础工程. 北京：中国建筑工业出版社, 2006

茂名民房裂缝分布特征与膨胀土性质的关系

一、前言

广东省茂名市存在着大面积民房裂缝问题。为此，1989年，我们与茂名石油工业公司的有关人员共同进行了调查研究，除宏观调查外，在房裂的13个村庄布置了25个钻孔，对5～10m 深的岩土进行取土分析。研究表明，民房裂缝的主要原因是膨胀土灾害所致。

二、房屋开裂的特征

1）房屋开裂成群出现：不仅一个村庄的房裂成群出现，而且成群房裂的村庄也是成群出现，现已发现有45个村庄的房屋出现成群的裂缝，这些村庄分布在约200km2范围内；

2）裂缝一般随气候的变化而变化：旱天裂缝张开或增大，雨季则裂缝减小或合闭，经反复胀缩，直至房屋不能使用；

3）特殊的裂缝形态：斜裂缝多，多见于墙角和山墙，前、后墙和隔墙也有，常呈倒八字形，垂直裂缝多出现在前、后墙的中部；交叉裂缝一般出现于变形比较严重的房屋，是斜裂缝的发展。

三、气候条件

茂名地区属亚热带海洋性气候。根据矿气象站1956～1987年的资料，年平均降雨量为1560mm，年平均蒸发量为2085.5mm，蒸发量大于降雨量，从1978～1987年，10年的平均值计算，其干燥度Kc=1.09，属于亚湿润区。由于这种气候是季节性的干湿交替。引起膨胀土含水量的变化，导致季节性胀缩，房屋裂隙在旱季张开，雨季闭合，地裂情况也是如此。

四、地质地貌概况

茂名盆地属于中、新生代的沉积盆地，其中分布了白垩纪的红色砂岩及火山岩，上覆的第三纪（古、新近纪）河相、湖相，以及滨海沼泽相的沉积物，常出露在地表，组成陇岗的丘陵地形；第四纪的坡积、冲积层则分布于低洼处，所占面积较小。新第三纪（新近纪）的黄牛岭组、老虎岭组和高棚岭组的岩性，多各有差异，但主要是砂砾层、砂质粘土层、粘质砂土层和粘土的各种过渡层和交叉层，都属于河相、河湖相的沉积。裂缝的民房位于这3组中的粘土质土层即膨胀土层之上（图1）。

茂名膨胀土分布在陇岗的丘陵地带，地形坡度一般为2°～8°，开裂严重的民房大多位于山腰处，而山麓及山顶平坦场地上的民房一般不出现或开裂较微。究其原因是山腰处膨胀土层分布不均匀，且水分变化幅度大，造成差异胀缩大。此类膨胀土，在邻近的广西和云南等省（区）也有分布，这说明我国有一个有利于这类膨胀土的形成和演化的环境。

图1 露天矿采掘场上部黄牛岭地层剖面图

1—黄褐色粘土质砂；2—铁质沉积层；3—花斑状粘土（膨胀土）；4—黄色粘土质砂；5—灰白色粘土（膨胀土）；6—黄色粘土质砂；7—灰白色粘土（膨胀土）

五、岩土工程性质

1）颗粒成分：茂名膨胀土的颗粒成分示于表1，从表中看出，小于0.002mm的粒径的含量一般较多，由于高分散性，这就增加了土的活性。

表1 茂名膨胀土的颗粒成分

2）化学成分：表2是样品的化学全分析结果，碱金属及碱土金属氧化物含量偏低，仅K20 含量稍高，主要原因是该区岩土风化程度较高。此外，由于铁质含量较高，为了弄清对胀缩性及岩土强度有否影响，采用了穆斯堡尔谱对结构铁和胶结铁进行区分。LZ11和M T13两个样分析表明，结构铁的含量分别占全铁的67.6%和60.4%，说明铁质主要以结构铁形式存在，对胀缩性影响不大。

样品阳离子交换量均偏低，但在与胀缩性指标对比后仍发现阳离子交换量值越大，胀缩性越高。

表2 茂名膨胀土的化学成分

3）矿物成分：样品的X 光粉末衍射（图2）、差热分析及红外光谱分析结果表明，粘土矿物主要为高岭石和伊利石，少量埃洛石和绿泥石，半定量分析结果见表3。

图2 X射线粉末衍射图

表3 茂名膨胀土粘土矿物半定量结果

4）微结构特征：在扫描电镜下，样品主要呈现4种微结构类型，面—面叠片结构、层状定向结构、蜂窝状结构和边面搭接的架空结构。

面—面叠片结构一般是以高岭石为主的土的结构特征，蜂窝状结构一般是以伊利石为主的土所特有，而层状定向结构及架空结构一般见于高岭石、伊利石为主的土中。

与膨胀力Pe对比后发现，具蜂窝状结构的土具较强的膨胀势，层状定向结构次之，而具面—面叠片结构及架空结构的土的膨胀势较弱。

表4 茂名膨胀土的物理性质

5）物理力学性质：物理性质中的液限是判别膨胀土的重要指标，从表4中看出，液限的平均值都大于49%，一般应判为膨胀土，其他物理指标也符合一般膨胀土的特征。

6）胀缩特征：胀缩特征示于表5。这些指标是按我国《膨胀地区建筑技术规范》的要求试验的，自由膨胀率是扰动土试验的结果，是判别指标，其范围值的40%～89%，膨胀潜势属弱到中等。其他3项指标是原状土试验的结果，用这些指标，按照上述规范的计算公式，结合膨胀土层的厚薄和土中含水量的变化幅度，可以计算出分级胀缩量的大小，以确定膨胀土地基的等级。

表5 茂名膨胀土的胀缩特征

六、水文地质条件

膨胀土所属的3个地层组即黄牛岭组、老虎岭组和高棚岭组，其岩性多变，含水条件复杂，特点是粘土隔水层和砂砾含水层交替出现，承压水、半承压水、自由水交替出现。

3个含水层的共同特点是大气降水为其主要补给源。图3表明了含水层的水位变化幅度随季节变化较大，一般为2～5m，为岩土的胀缩提供了外界条件。

图3 民井水位曲线

七、结论

通过大片民房裂缝的上部建筑结构和破坏特征的调查，下部地基基础的岩土测试，以及建筑场地的区域性的地质地貌、水文地质和气候等环境因素的分析，可以得出，茂名民房裂缝的主要原因是膨胀土灾害。有了这样的结论，茂名民房裂缝的重建和修复可以建立在正确认识的基础上了。

（本文原载：《中国地质灾害与防治学报》，第二届全国地质灾害与防治学术讨论会论文集，第5卷增刊，1994年10月，201～206页；作者还有李姗林、邓红灯、焦景有、蔡娌妮、郭福江）

　声波法

固体中的机械波是声波。由于其作用力的量级所引起的变形在线性范围，符合虎克定律，也可称其为弹性波。声波检测和浅层地震、面波勘探同属弹性波“动测”技术。

声波检测（Sound Wave Detecting）所使用的波动频率从几百赫到50千赫（现场原位测试）及50到500千赫（岩石及砼样品测试），覆盖了声频到超声频，但在检测声学学科领域中称其为“声波检测”。其测试原理与浅层地震相同，但使用频率及测时精度均高于浅层地震勘探。

应提及的是，这里所阐述的声波检测包含被动声波检测，即不需要振源的地声检测技术。

12.3.1　基本原理

声波检测技术中有三个声学参量，即声速（俗称波速）、声波波幅及频率，可对介质的物性做出评价。当前应用最多的是声速，其次为波幅，频率参量也日渐加入应用。

声波可以评价岩体（及混凝土）的性状，更可提供物理力学参数，但固体的声速和介质的几何尺寸有关。无限体（大块的岩体）、一维杆（防滑桩）、二维板（挡土墙）的声速表达式中的动弹性力学参数不尽相同，边界条件不一样，有必要对它们分别讨论。

12.3.1.1　无限（无界）固体介质中的声速

无限体指的是介质的尺寸远比波长λ波长A是一个基本的声参量，其物理含意是声波波动一个周期T所传播的距离。所以A=T·C式中C为声速。而周期 T与频率f存在T=1/f，因此A=T·C=C/f。大，理论及实验证明，当介质与声波传播方向相垂直的尺寸D＞(2～5）λ，此时的介质可认为是无限体。

声速是介质质点弹性振动的传递（传播）速度。由弹性理论可知，在无限固体介质中由应力引起弹性应变过程的波动方程为：

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式中：θ为体积膨胀率， 表示在声波扰动下体积相对变化；ux、uy、uz分别为x、y、z方向的位移；λ、μ为拉梅常数；▽2为拉普拉斯算子，

；p为介质密度。将12.6式中的第一式对x求导，第二式对y求导，第三式对z求导，然后相加，可得：

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设

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式中：E为弹性模量；σ为泊松比，两者都是介质的弹性常数，它们与拉梅常数λ、μ之间有一定互换关系。将（12.8）式代入（12.7）式，可有：

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显然，（12.9）式中的Cl具有速度的量纲，代表介质内由质点振动传递过程引起的体积膨胀率的传播速度，也就是纵波的传播速度，人们常用vP表示。即：

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纵波的质点振动传播的物理过程可用图12-6a表示。可见，质点的振动和传播方向是一致的。

图12-6　纵波及横波质点传播过程

从三维角度看，质点的振动还可以与传播方向相垂直，这种波动称之为切变波或横波，它不引起固体微元的体积变化，故从12.6式中令θ＝0可求得：

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式中：Ct代表横波传播速度，人们常用vs表示。

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式中：G为剪切模量。横波的质点振动传播的物理过程可用图12.6b表示。

（1）声速与弹性力学参数：由（12.10）及（12.12）式可见，只要测取岩体的纵波及横波声速vp及vs，并已知岩体密度p的情况下，便可以获取岩体的动弹性模量E、剪切模量 G及泊松比σ，对岩体的动力学特征做出评价。故动弹性力学参数可由下列公式计算：

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（12.14）及（12.15）式中vP及vS以m/s计，p以kg/m3计，E、G的单位为Pa。

（2）用vP/vs评价岩体质量：泊松比σ反映的是岩体弹性性能，即在应力作用下产生纵向（应力方向）相对变形量与横向（应力垂向方向）相对变形量之比的倒数，反映的是岩体的“软”、“硬”程度。由于泊松比与纵、横声速之比有着密切的关系，所以常用纵、横波速度之比来反映岩体的物理性状。纵、横波速度比vP/vs与泊松比σ的关系如表12-5。

显然，vP/vs值越大，岩体越“软”。通过大量的统计，vP/vs的量值与岩体的完整程度如表12-6。

表12-5　纵横波速度比 vp/vs与泊松比σ的关系

表12-6　vP/vs的量值与岩体的完整程度

（3）声速岩体完整性指数：评价岩体的质量也可以只用纵波声速。例如“工程岩体分级标准”（GB50218-94）规定，可以用岩体的纵波波速vPm与岩石的纵波声速vPr按（12.6）式测算出岩体完整性指数Kv。

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显然岩体包含的裂隙、节理比小体积的岩石要少，故 Kv＜1。可见，它反映的是岩体的完整程度。由完整性指数，可对岩体的工程力学性质进行分类，如表12-7。

表12-7　工程兵某部的岩体分类研究

（4）声速与岩性：不同岩性由于其结构、矿物组合、成因、地质年代等因素的不同，声速是不同的。又由于节理、裂隙等结构因素，它们的声速并不固定，而分布在一定范围。表12-8是常见到的几种有代表性岩体的纵波声速统计值。

表12-8　常见岩体的纵波声速统计值

（5）声速与岩体风化：同一种岩性风化程度的不同其声速有着明显的区别（表12-9）。以长江三峡三斗坪坝岩体风化程度与纵波声速为例，说明用纵波声速划分岩体风化的可行性。

表12-9　风化岩石纵波声速值（波速单位km/s)

（6）声速与岩体的裂隙：众所周知，岩体裂隙无论是原生的还是后期因地应力作用产生的次生裂隙，裂隙的出现便是岩体风化的开始。所以，有必要论述声速与岩体裂隙及风化相关的机理。

声学理论中的“惠更斯原理”对这一机理做出了合理的解释。惠更斯原理指出：弹性介质中，在某一时刻 t，声波波前上的所有点，均可视为该时刻开始振动的新的点振源，各点振源产生新的球面波，这些球面波在 t＋△t后波前的包络的叠加组合，形成新的波前，如此循环不已。故当波动的前方有裂隙存在时，在裂隙尖端所产生的新的点振源将可绕过裂隙继续传播，形成波的“绕射”。绕射的过程声线“拉”长，声时（声波传播的耗时）加长，使视声速降低，故声速不仅可对岩体的风化程度加以划分，对岩体中存在的裂隙有着极为敏感的反映，特别是张裂隙。

（7）声速与岩体结构的关系：岩体的结构可分为四类：整体块状结构、层状结构、碎裂结构、散体结构。声波在整体块状结构中的传播速度最快。后三类结构中，由于岩体的节理裂隙发育程度不相同，声波在这种非均质介质中传播，将会在不同的波阻抗界面产生波的反射、折射、波形转换等，使声线拉长，从而使声速随结构的复杂而降低。但在声波的传播中还有一个原理，即“费玛原理”。费玛原理指出：声波从一个点向另一个点传播，会沿着最短、最佳、最不费时的路径传播。这就决定了随着岩体结构的不同，声波的传播走时是会有一定规律的，其关系如表12-10。

表12-10　声速与岩体结构

（8）声速与地应力：裂隙对声速的影响称之为“裂隙效应”。岩体受到外界应力作用时，其变形首先是裂隙的压密，由此可使声速提高。但当应力超过强度极限，岩体又会出现新的裂隙而使声速下降。图12-7是四块岩石试块（砂岩）应力与声速关系的实测曲线。

图12-7　岩石应力与超声波波速的关系

P—压力方向；F—发射换能器；S—接收换能器

根据上述原理，对岩体做应力释放处理测取应力释放前后的声速，然后再对取得的岩心加压测量其声速，可推测出地应力的量值及方向。

12.3.1.2　有限固体介质中的声速

（1）一维杆的声速：固体介质的尺寸和波长满足下列关系称为一维杆。即：

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式中：λ为波长，D是一维杆直径，L是一维杆的长度。这时杆轴线方向的纵波声速存在下列关系：

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显然， 与无限体的纵波声速相差 0.25, ，见（12.10式），当σ＝0.2～

（2）二维板的声速：当固体二维板在x及y方向的尺寸远大于：方向尺寸，且z方向的尺寸Lz＜λ时，二维板在x及y方向的纵波声速如下：

而横波声速不依赖几何尺寸。

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讨论—维杆及二维板的纵波声速，目的在于对滑坡体治理时可能采用抗滑桩及挡土墙等工程治理措施，其施工质量的检测大多会采用声波透射法及声波反射法。对于正常声速的取值及动弹性力学参数的测算，分别应使用（12.8式）及（12.9式）。抗滑桩使用混凝土的情况较多，一维杆使用反射波法对混凝土优劣的声速划分与用声波透射法不同，见表12-11。其不同的原因是反射波使用的声波频率在1kHz左右（A=4m左右）属一维杆的纵波声速，而声波透射法使用30kHz左右的频率（λ＝0.13m左右）属无限体的声速。

表12-11　测桩混凝土声速分级

12.3.1.3　声波的反射、折射及波型转换

声波在固体介质中的反射、折射及波型转换是岩体及砼声学检测的重要理论依据。

（1）垂直入射时的反射及透射：当固体介质不连续时，如存在波阻抗界面（波阻抗的定义是介质密度ρ与声速c的乘积，即Z＝ρc），如图12-8，如声波传播的声线与x=n的界面相垂直，则为垂直入射。在该界面处，质点振动振速 v及振动产生的声压P具有声压连续及振速连续，如下：

图12-8　声波（平面波）的入射、反射及透射示意图

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式中：P、v为入射声速的声压及振速；P1、v1为反射声压与振速；P2、v2为透过的声压及振速。将波阻抗Z＝ρc关系代入上式可求出：

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（12.22）式中的RP为声压反射系数，（12.23）式中的Rv为振速反射系数。它们从不同角度说明声波反射的同一物理现象，声压反射系数说明了反射时质点振动的应力关系。同理可推导出声压透过系数。

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垂直反射比较简单，不产生波型转换。

（2）斜入射时的反射、折射及波型转换：如果在波阻抗界面处入射声波不是垂直入射，将产生反射、折射及波型转换，其规律见图12-9及图12-10。

图12-9　声波斜入射时的反射示意图

注：

(a）纵波斜入射；（b）横波斜入射

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反射、折射规律遵循Snell定律，如（12.25）式：

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式中：αl、 βl、βt的含意见图12-9及图12-10。由（12.25）式可得到一个重要的入射角，称为第一临界角αi：

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该式说明：当纵波入射角等于第一临界角时，在比第一层介质声速高的第二层介质中的折射角等于90°，即折射波在第二层介质表面滑行。

（3）斜入射时的反射及折射系数：图12-9(a）纵波斜入射的反射系数 RP（如式12.27），而图12-10(a）中声波的透过系数RT（如式12.28）：

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（12.27）式及（12.28）式中的Z1＝ρ1c1,Z2＝ρ2c2，分别为上下层介质的波阻抗。

（4）声波的绕射及散射：用惠更斯原理可解释声波的绕射，前文已述及，不再赘述。

声波在介质中传播，如介质中含有随机分布的不同波阻抗的颗粒，而这些颗粒的几何尺寸 r＜λ（λ为波长），这时声波将被这些颗粒反射而散射开来，使声波不能全部向前传播形成声能的损失，这种现象称为散射。

12.3.1.4　声波的波幅及声波的衰减

声波的传播是质点振动的传递过程，单位时间传递的距离就是“声速”，而质点在振动传递过程中其振动的幅度便是声波的“波幅”。声波波幅会随着质点振动相互碰撞，在将动能转换成热能的过程中，质点振动的能量耗损使其振动幅度渐减，称之为声波的衰减。声波的衰减显然随介质材质、结构及声波频率的不同而各异，同一种介质，声波频率高衰减快。

在声波检测技术的应用中，目前还没有用声波的衰减评价被测介质特性，而是通过测量声波波幅的变化检测诸如岩体内裂隙的发育情况、风化特征以及混凝土内部的各种缺陷等。

声波的波幅A与传播距离有下列关系：

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两式中：Am为发射点的声波波幅；α为声波衰减系数，l为传播距离。（12.29）式适用平面波，（12.30）式适用球面波。

12.3.1.5　声波的频率

由富氏变换可知，声波检测发射的脉冲波是由多个不同频率的正弦波组成。在岩体中随着传播距离加大，或由于岩体裂隙的发育程度、风化程度的不同，接收到的脉冲波的高频信号衰减快，使接收信号的主频（能量最丰富的频率）降低。故接收到的声波信号的频率特性，可反映出岩体的物理性状。

12.3.1.6　声发射现象与凯萨效应

当岩体受到外力作用，例如地下残余应力、人为或自然界对岩体产生扰动引发的应力集中等，超过岩体的强度时，岩体内部将被破坏。这种破坏往往要经历一个过程，开始时局部产生微破裂，出现一些新的裂隙，当外应力增加，这种破裂的数量（次数）增加，新生的裂隙增加并延伸，外应力增加到一定程度后，最终造成整块岩体破损坍塌。在上述岩体受力破坏的过程中，每产生一次破裂，能量被释放并转换成一次脉冲波动，形成一组声脉冲，称为“声发射”。每出现一次声发射，即为一次声发射“事件”。

声发射现象产生的脉冲声波的频谱甚为丰富，据国外文献及国内有关单位研究，其频率的上限到兆赫，下限到千赫。因此，可以在距离声发射点几十米以外接收到声发射信号，一般接收仪器接收到的是主频数千赫以下的声发射脉冲波组。由所接收到声发射事件的次数、单位时间内事件数，及声发射信号的波幅强度等动力学特征，可对岩体是否失稳进行预报。

岩体声发射现象，还有一个特殊效应系由凯萨氏发现，定名为“凯萨效应”。从岩体上取下一块完整的岩石试样，放在材料试验机上缓缓施加压力，在所加压力未超过它历史上所受到应力之前，是不会发生声发射的。由此，从加压后开始出现声发射现象之前的一级压力，即为该岩体历史上所受到的最大应力。

12.3.2　观测方法

声波检测（主动式）的全过程，可用图12-11加以说明。当今声波检测仪均已数字化，现以数字化声波检测仪的发射、接收、数据采集及信号处理过程说明声波检测的观测原理。

图12-11　声波检测（主动式）原理框图

（1）声波的发射：传统的声波仪用压电型换能器的逆压电效应将电脉冲信号转换成机械振动，向岩体辐射声波，其透射距离在10m以内（频率20～50kHz）。为加大穿透距离，声波仪也可以用电火花、锤击等单次瞬态激励振源向岩体发射声波（频率约3kHz以下）。

（2）声波的接收：传统的声波仪多使用压电型接收换能器的压电效应，将经岩体传播后的声波信号转换成电信号，这些信号携带了岩体的物理力学及地质信息。

（3）放大及数据采集：见图12-11，由接收换能器送出的信号先经接收放大系统加以适当的放大，再经A/D转换数据采集系统对放大后的信号由A/D转换器将模拟信号转换成二进制数字信号，并按采样的时间顺序存储在随机存储寄存器（RAM），再将这些离散的二进制数字信号送入微电脑，最终接收换能器接收到的声波信号波形显示在电脑显示屏上。目前最高档的声波检测仪，在将波形显示在屏幕上的同时，可将接收信号的首波波幅及首波的到达时间（即声时）自动加以判读，同时加以显示。接收到的波形、波幅、声时等可存入电脑的硬盘或软盘，用作下一步的分析处理。上述声波信息可在专用的数据与信息处理软件的支持下，对被测介质作出评价。

（4）被动式声波检测：岩体中的声发射信号、滑坡体蠕动产生的摩擦声信号统称为“地声信号”。对这些信号的接收过程与图12-11基本相同，只不过没有声波发射系统，但接收是多通道的（三个以上），故称之为被动式声波检测。另一个重要的不同点是，它需要计时系统，记录出现地声的时刻，同时需对地声脉冲信号的主频、波幅量化处理后存储记录，统计出地声事件出现的频度。被动式声波检测仪必须长时间连续工作，提供不间断的观测记录。地声监测是地质灾害的勘查手段之一，对于研究地质灾害发展规律十分重要。

12.3.3　检测方法

由检测对象及检测目的的不同，声波检测有多种方法。

12.3.3.1　透射法

发射的声波经被测介质传播透过后，由接收换能器接收的测试方法为透射法。

（1）表面测试：工程场地的岩体、混凝土，如需检测内部结构特性、缺陷及力学性能，而目标体又有外露的测试面，可采用对测法，如图12-12(a）；只有一个检测面时，可采用平面测试法，如图12-12(b）。

表面测试多用于地下洞室、隧道、边坡、大型桥墩等如图12-13。

图12-12　表面测试原理图

I—声波检测仪；T—发射换能器；R—接收换能器；M—检测介质

图12-13　声波表面测试示意图

1～3—隧道及洞室；4—桥墩类

＞发射点；接收点

（2）跨孔测试：在两个相距一定距离的钻孔中，分别放入发射振源和接收换能器，如图12-14。具体方法有同步提升测试法，图12-14(a）；斜测法，如图12-14(b）；及扇面测试法，如图12-14(c）。

跨孔测试用于孔间岩体破碎带、岩溶、滑坡的滑带（床）的测试；扇面测试用于声波层析成像（CT）测试。此外，跨孔测试还用于防滑桩、挡土墙等地质灾害防治工程的工程质量检测。

如图12-15，在钻孔地面旁敲击，孔中用三分量检波器（或压电换能器）接收。横敲木板可测取地层横波声速，直接敲地面测取纵波声速。地面—孔中测井可用于测取地层动力学参数，划分地层，对滑坡体进行检测，掌握滑床（带）部位、物理性状等。

图12-14　声波跨孔测试示意图

T—发射振源；R—接收换能器；H—钻孔

12.3.3.2　折射法——单孔一发双收声测井

如图12-16，发射换能器 T近似点振源，故总有一条声线满足第一临界角，这时进入岩体的声波折射角为90°，射波沿孔壁滑行，以后又被相距L的R1及相距为L＋△L的R2接收，其声时分别为t1及 t2。声速vP为：

图12-15　声波地面—孔中测试示意图

I—声波仪；R—三分量检波器；B—帖壁气囊；M—岩体；H—钻孔；W—激振木板；P—压力；F—正向激振；F′—反向激振I—声波仪；T—发射换能器；R1、R2—接收换能器；M—岩体；H—钻孔

图12-16　单孔一发双收声波测井原理

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单孔－发双收声波测井用于岩体风化壳划分及强度评价，深部地层的构造、软弱结构面、破碎带埋深及发育的勘查。

一发双收声波测井必须注意的问题是，接收换能器R1在接收到沿孔壁滑行折射波的同时，还能接收到由井液中直接传播的声波，因此必须保证滑行波的走时t.小于井液中传播的声时tw，才能保证正确的测试。由于岩体的声速大于井液的声速，所以，只要加大发射换能器 T与接收换能器R1之间的距离 L(L称源距）即可达此目的。通过计算可求得最小的源距 Lmin有下列关系：

（12.32）式中D为钻孔直径；α为换能器外径；Cw为井液声速；Cm为岩体纵波声速的最低值。

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（12.31）式说明，当一发双收换能器的直径及源距确定后，所能适用的钻孔孔径也就被限制在一定范围之内。用其在钻孔中进行测试之前，应按（12.31）式核算一下是否适应孔径。

12.3.3.3　反射法

图12-17是桩（或混凝土挡土墙）反射波测试示意图。用手锤或力棒敲击桩顶产生入射波T，在桩底（或有缺陷 F）产生反射波R(R′）。接收传感器 T，先后接收到直达波D、缺陷反射R′及桩底反射波R，即可由检测仪器I将它们依次记录。由记录的波形可判断桩是否完整，或有无缺陷，以及桩身混凝土声速，并由声速推断混凝土质量（强度等级）、缺陷的位置。

图12-17　桩（墙）反射波测试

I—仪器；H—手锤；Tr—传感器；P—桩（墙）；F—缺陷；E—地层；T—入射波；R—桩底反射波；R′—缺陷反射波；D—直达波

上述桩的反射波法，实际是一维杆的“零”偏移距反射波法（也就是浅层地震所谓的最小偏移距反射法）。按此原理，还可以对地下连续墙、挡土墙进行墙体的完整性及深度检测。依此类推，也可以对地下隧道开挖面前方的岩体破碎带、溶洞等不良地质体进行“零”偏移距反射波法测试，目前已取得较好的实测结果。

12.3.3.4　岩石样品的声波测试

（1）岩石样品（试件）声波测试的目的。岩石样品多由钻探取芯或工程现场取样获取。测试岩石样品的目的是：获取无结构面的完整岩石声速，作为评价岩体完整性的基础数据；研究声速与应力间的关系；利用凯萨效应掌握历史上曾受到过的地应力的最大值；提供岩石动弹性力学参数 Ed、Gd、σ等。

（2）岩样的几何尺寸与测试频率的选择。岩石样品几何尺寸较小，按有关规程规定，其尺寸应为5×5×5(cm）、5×5×10(cm）、φ7×5及φ7×10(cm）。为了获取无限体的声速，必须采用高频换能器测取纵波、横波声速vp、v。频率的选取原则是 D≥（2～5)A如2.1.1(B）节中的要求。因此，声波换能器的频率应在200～1000kHz，仪器的测量声传播时间的分辨率，应达到0.1μs。

表12-12　多种声波检测方法总汇

（3）岩石样品的加工要求，见原地质矿产部《岩石物理力学性质试验规程》（1986年12月颁布）。

12.3.3.5　多种声波检测方法总汇

因检测目的的不同，声波检测有着多种测试方法，各种方法又随探测距离各异，出现多种发射振源及不同接收方式。各种声波检测方法的总汇如表12-12。

12.3.4　信号处理

我国的声波检测仪已普遍实现数字化并领先于国际水平。数字化的实现，加速了信号处理技术的提高。目前已在多个方面应用了信号处理技术，并开发出了相应的处理软件。

（1）为研究应用声波信号的频率特性，傅氏变换频谱分析技术普遍用于声波检测，并备有相应软件供用户使用；

（2）高、低、通数字滤波软件，用于滤除不同的干扰信号；

（3）积分处理对接收信号进行积分运算，将振动加速度信号转换成振动速度型信号及消除接收信号（直达波及反射波）的余振；

（4）多点平滑滤波将数字序列中的第i点信号（i=0、1、2、3、……N）与相邻的i+n个信号幅度相加除以i+n的值作为i点的波幅，目的是消除噪音使波形光滑；

（5）叠加处理将n次（n任选）发射、接收到数字信号序列逐点相加，使波幅增强，以提高信噪比，消除随机噪音。

上述信号处理软件，多已装入仪器，可以方便地调用。

12.3.5　数据处理

数据处理的目的是用测取的声学参量，以及由它们衍生出的物理量评价岩体的结构、物理力学性能及混凝土结构强度、完整性等。

（1）声速计算：

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其含义与（12.10）式及（12.12）式相同。

（2）岩体完整性指数（Kv）：

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式中：vPm为岩体纵波声速[km/s],vPr为岩石试件纵波声速[km/s]。根据《工程岩体分级标准》（GB50218-94）,Kv定性划分岩体完整程度的对应关系如表12-13。

表12-13　Kv定性划分岩石完整程度的对应关系表

（3）准岩体抗压强度（Fm）:

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式中：Fr为岩石试样的单轴抗压强度。

（4）岩体风化系数（I）：

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式中： 为完整岩体的纵波声速； 为风化岩体的纵波声速。

（5）动弹性力学参数：当测取了岩体及混凝土的纵波及横波声速，可求得下列动弹性力学参数

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（12.36）至（12.38）式中：vP、vs为纵、横波声速；ρ为密度。

12.3.6　仪器设备

（1）水文地质工程地质专用声波测井仪见表12-14。

表12-14　水文地质工程地质专用声波测井仪一览表

（2）典型超声波（声波）检测仪见表12-15。

（3）电火花振源：为加大声波穿透距离，可使用大功率电火花振源。其原理是：在高压储能电容上充4～8kV电压，然后通过电缆及放电电极在水中瞬间放电，使水高热气化，产生激励脉冲声波。其特点是：能量可控、一致性好、能量大。便携式电火花振源的能量可达300～700J（焦尔），湘潭市无线电厂生产，型号XW5512A。

表12-15　典型超声波（声波）检测仪

（4）发射与接收换能器：由于声波测试方法的不同，需要有多种换能器，满足不同的测试要求。现有定型生产的各类换能器，表12-16所示给出了它们的名称及主要技术性能、外形尺寸、耦合方法及适应的测试方法。

表12-16　定型生产的各类换能器

参考文献

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Wu Reflection for lnspecting The lntegrity of Foundation Pile,14th International Conger s on Acoustics

贾永刚的发表论文

单红仙，刘晓磊，贾永刚（通讯作者），郑杰文. 黄河口沉积物固结过程电阻率监测研究. 岩土工程学报，待刊杨秀娟，贾永刚，单红仙，吴? 琼，刘? 辉，水动力作用对黄河口沉积物强度影响的现场试验研究，岩土工程学报，2010，32（4）：常方强，贾永刚，郭秀军等，黄河口粉土液化过程的现场振动试验研究，岩土工程学报，2009，31（4）：609~616常方强，贾永刚，涂帆，波浪引起海床土体液化的概率研究，水利学报，2009，40（4）：449-456常方强，贾永刚，张建等，黄河水下三角洲硬壳层特征及其液化过程研究，工程地质学报，2009，，17（3）：349~356常方强，贾永刚（通讯作者），常方伟，波浪作用下黄河口埕岛海域海床非均匀液化研究，华东师范大学学报，2008全国博士生学术论坛（河口海岸方向），2009，3：83-89常方强，贾永刚（通讯作者）. 黄河口埕岛海域土性特征的统计分析. 海洋地质与第四纪地质，2009，28（6）：35~39张衍涛，常方强，孟祥梅，张建，贾永刚（通讯作者），黄河口埕岛海域表层沉积物土性的区域变化及其机理分析，海洋科学进展，2009，27（3）：351-357单红仙，郑杰文，贾永刚（通讯作者），张民生，刘晓磊. 黄河口粉质土沉积物侵蚀性动态变化试验研究. 海洋学报，2009，31（4）：112~119杨秀娟，贾永刚（通讯作者），刘红军，单红仙. 黄河三角洲沉积物超固结特征及其成因. 海洋地质与第四纪地质，29（5）：30~34常方强，贾永刚（通讯作者），黄河水下三角洲海底管线差异沉降的安全性分析，中国海洋大学学报，2009,39(2)：281-284杨秀娟，贾永刚（通讯作者）. 黄河三角洲粉质土前期固结压力的探讨. 华东师范大学（自然版），2009，（3）：146~152常方强，涂帆，贾永刚，城市主干道软基处理的现场试验研究，华侨大学学报，2009陈友媛，赵文娟，贾永刚，许国辉，黏粒和有机体对黄河口潮间带沉积物微团聚体的影响，海洋地质与第四纪地质，2009，29（1）：31-38陈友媛，高丽，刘红军，许国辉，贾永刚，生物洞穴对黄河口土样扰动试验研究，中国海洋大学学报，2009，39（6）：1295-1300郎印海，贾永刚，刘宗峰，高振会，王鑫平，黄河口水中多环芳烃（PAHs）的季节分布特征及来源分析，中国海洋大学学报，2008，38（4）：640-646侯晓东，郭秀军，贾永刚，孟庆生，基于探地雷达回波信号获取土壤中污染物含量的研究进展，地球物理学进展，2008，23（3）：962-968贾永刚，侯晓东，郭秀军，单红仙，利用探地雷达确定土中污染物含量的研究，湖南大学学报，2008，35（11）：50-56常方强，贾永刚，孟祥梅等，波浪引起埕岛海域海床液化程度分区，海洋地质与第四纪地质，2008. 28(2)：37-43常方强，孟祥梅，刘景昆，何峰，贾永刚，黄河口埕岛海域土性特征的统计分析，海洋地质与第四纪，2008，28（6）：35-42张建，常方强，贾永刚，黄河水下三角洲海底管道沉降量确定方法研究，海岸工程，2008.27（3）：39-46贾永刚，常方强，孟祥梅等，黄河口埕岛海域海床波致液化模糊综合评判，《工程地质学报》第八届全国工程地质大会，2008杨秀娟，贾永刚，远航，张建，张衍涛，冯春健，黄河口裸置管线对海床土影响范围实例研究，海洋地质与第四纪地质，2008，28（6）：27-33黄河口海底裸置管线对海床土强度影响实例研究，杨秀娟，贾永刚，远航，张建，张衍涛，冯春健，海岸工程，2008，28（6）27-34单红仙，刘涛，陈友媛，贾永刚，波浪载荷导致黄河口潮坪沉积物垂向运移现场观测研究，工程地质学报，2008(16):216-222戴茜、单红仙、孟祥梅、夏欣、崔文林、贾永刚（通讯作者），基于电阻率测定海水悬沙含量试验研究，海洋学报，2008，30（5）：137-142常方强，涂帆，贾永刚，Verhulst模型在预测软基路堤沉降中的应用，岩石力学与工程学报，2007.26增1：3122-3126单红仙、秦昊、贾永刚，黄河三角洲堤前泥沙起动现场观测研究，中国海洋大学学报，2007（37）5：825－828陈友媛、刘道彬、贾永刚、刘红军、刘小丽，生物活动对黄河口潮滩表层沉积物扰动作用的研究，中国海洋大学学报，2007（37）5：829－833许国辉、尹晓慧、王秀海，浅表土体强度对黄河水下三角洲微地貌形成的控制作用，中国海洋大学学报，2007（37）4：657-662贾永刚，董好刚，单红仙，刘小丽，许国辉，黄河口海床硬壳成因机制研究，岩土力学，2007，28（10）：2029－2035陈友媛，刘红军，贾永刚，循环荷载作用下海床结构性土的液化渗流机理定性研究，岩土力学，2007（28）8：1631-1635张建民，单红仙，贾永刚，刘红军，许国辉, 黄河口快速沉积海床土在波浪和潮波作用下的孔压响应及固结过程试验研究, 岩石力学与工程学报，2007（28）7：1369-1375郭秀军，张志阔，贾永刚，黄河口粉土的电性特征及其工程地质意义，岩土力学，2007，28（3）：593－598贾永刚 栾海晶，振动导致黄河口粉质土物理力学指标与起动流速的变化，岩土力学，2007，28（6）：1123－1128郑琳，崔文林，贾永刚，海洋倾倒导致生态环境变化实例研究，海洋环境科学，2007, 26(5):413-417纪大伟、杨建强、高振会、贾永刚，莱州湾西部海域枯水期富营养化研究，海洋环境科学，2007, 26(5):427-430张珂，贾永刚，刘正银，黄河三角洲地区地基承载力的确定，岩土力学，2007（28）2：0420-0422刘小丽，刘红军，贾永刚，黄河三角洲饱和粉土层地震液化判别方法及液化特征研究，岩石力学与工程学报，2007(26)增1：1－7冯玉岩，郭秀军，贾永刚，魏丽，郭健，黄河口粉土层震动响应过程的电性变化反映，岩石力学与工程学报，2007(26)增1：3271-3276孟庆生，楚贤峰，郭秀军，高分辨率数据处理技术在近海工程地震勘探中的应用，地球物理学进展，2007（22）3：1006-1010马志杰，孟庆生，贾永刚，循环荷载作用下黄河口海床土的动力响应数值模拟研究，中国水运，2007（7）4：68-70顾莹莹，高孟春，贾永刚，王延敦，李丹，海绵铁还原水中硝酸盐的初步研究，环境污染治理技术与设备，2006，22（7）：1－4董好刚，张卫明，贾永刚，循环荷载导致黄河口粉质土成分结构变异研究，海洋地质与第四纪，2006，26（3）：133－141刘红军，张民生，贾永刚，波浪导致的海床稳定性分析，岩土力学，2006，27（6）：986－990贾永刚，杨秀娟，安英杰，透水与隔水夹层对粉质土液化影响试验研究，工程地质学报,2006,14(1):52-59单红仙，张建民，贾永刚，黄河口快速沉积海床土固结过程研究，岩石力学与工程学报，2006，25（8）：1676－1682单红仙， 段兆臣， 刘正银， 贾永刚，黄河口潮坪粉质土重复振动液化与效果研究，水利学报,2006,37(1):75-81周其健 贾永刚 马德翠，黄河口潮滩粉土体固结非均匀性研究，岩土力学，2006，27（7）：1147－1152马安青，单红仙，贾永刚，陈勇，基于VB的高速公路工程地质信息查询系统的建立，遥感技术与应用，2006马安青，贾永刚，单红仙，王一谋，基于GIS贺兰山两侧沙漠边缘带近二十年来土地景观格局变化研究，水土保持通报，2006，25（6）33－39聂新华，郎印海，贾永刚.胶州湾河口沉积物中耗氧有机物的释放研究.海洋环境科学.，2006郎印海，聂新华，贾永刚.零价铁渗透反应格栅原位修复地下水中氯代烃的应用及研究进展. 土壤. 2006（38）2：23－28郭秀军，贾永刚，黄潇雨，基于电性变化进行黄河水下三角洲饱和粉土触变过程研究，岩石力学与工程学报：2006，25（增）：1－6单红仙? 孟祥梅? 贾永刚，振动导致黄河口海床渗透性变化研究，岩土力学，2005，26（增刊）：73－78Guo Xiujun, Huang Xiaoyu, Jia Yonggang, Forward Modeling of different types of landslides with multi-electrode electrical method, Applied Geophysics(Journal of the Chinese Geophysical Society),2005,2(1):14-21马媛，高振会，贾永刚（通讯作者）等，海上石油开采导致生态环境变化实例研究，海洋学报，2005（27）5：54－59刘红军，王小花，贾永刚，乔社，张洪岗，黄河三角洲饱和粉土液化特性及孔压模型试验研究，岩土力学2005，26（增刊）：83-87贾永刚，周其健，马德翠，生物活动对海床沉积物工程地质特征改造研究，工程地质学报，2005，13（1）：49－56贾永刚， 史文君， 单红仙，许国辉， 郑建国， 刘红军，黄河口粉土强度丧失与恢复过程现场振动试验研究，岩土力学，2005，26（3）：351－358郭秀军，武瑞锁，贾永刚，李鸿江，不同土壤中含油污水污染区的电性变化研究及污染区探测，地球物理学进展，2005，20（2）：402－406李鸿江，郭秀军，金春姬，贾永刚，魏丽，垃圾填埋场渗漏电学监测系统设计及室内模拟试验，环境污染与防治，2005，27（4）：311－313郭秀军，贾永刚，黄潇雨等，利用高密度电阻率法确定滑坡面研究，岩石力学与工程学报，2004，23（10）：1662-1669贾永刚，霍素霞等，波浪导致黄河水下三角洲沉积物强度变化现场试验研究，岩土力学，,2004, 25（6）：876－882金春姬，李鸿江，贾永刚等，电动力学法修复土壤环境重金属污染的研究进展，环境污染与防治，2004，26（5）：341-345乔志香，金春姬，贾永刚等，重金属污染土壤电动力学修复技术，环境污染治理技术与设备，2004，5（6）：80-83许国辉，贾永刚，郑建国，刘媛媛，黄河水下三角洲塌陷凹坑构造形成的水槽试验研究，海洋地质与第四纪地质，2004，24（3）：37-40单红仙，刘媛媛，贾永刚，许国辉，水动力作用对黄河水下三角洲粉质土微结构改造研究，岩土工程学报，2004，26（5）：654-658贾永刚，王俊超等，差异水动力导致黄河口粉质土微结构分形特征变化实例研究， 海洋科学进展，2004，22（2）：177－184单红仙，秦建敏，贾永刚，青岛港木质高桩码头边形破坏监测与预报，岩石力学与工程学报，2004，23(3): 1-7彭轩明，贾永刚等，长江三峡工程库区龙王庙滑坡群稳定性分析及整治，中国海洋大学学报，2004，No.2贾永刚，付元宾等，水动力条件差异导致潮坪分形特征变化实例研究，海洋学报，2003, 25 (3): 59-67许国辉，单红仙，贾永刚，黄河水下三角洲沉积物在循环荷载作用下土体中孔压变化实验研究，中国海洋大学学报，2003, Vol. 33(1): 80-86霍素霞，许国辉，贾永刚，黄河三角洲土体非均匀性及对底坡微地貌形成影响，工程地质学报，2003, Vol. 11(2): 138-142许国辉，单红仙，贾永刚，风暴浪导致的黄河口水下土体破坏试验研究，中国海洋大学学报，2003, 33(5):675-679郭秀军，刘涛，贾永刚等，土的工程力学性质与其电阻率关系实验研究，地球物理进展， Vol. 18, No.1, 2003, 151-155王卫平，王东生，佘宗莲，陈宗团，贾永刚，青岛城市环境地理信息系统（UEGIS）的设计与实现，中国海洋大学学报，2003, Vol. 33(4): 587-594贾永刚，广红，GIS和SDSS在高速公路选线之中的应用，地球科学，2001,26(6):1～8.单红仙，贾永刚等，波浪诱发的黄河口水下斜坡失稳破坏研究，地学前缘，2001，Vol.8，No.2贾永刚，刘红军等，苏丹膨胀土工程地质研究，清华大学学报, 2000 博士后研讨会增刊(EI), 70-73许国辉，曹雪晴，常瑞芳，贾永刚，黄河口水下三角洲塌陷凹坑地貌形成机制探讨，海洋地质与第四纪地质，2000, Vol. 20, 66-70贾永刚，单红仙，现代黄河水下三角洲失稳破坏研究，中国地质灾害与防治学报， 2000,Vol.11, No.1, 1-5贾永刚，方红琪，青岛城市地质环境信息系统设计与实现，中国地质灾害与防治学报， 1999，Vol.10, No.2，45～52贾永刚，方鸿琪，青岛城市地质环境工程适宜性系统分析，地球科学，1999，Vol.24, No.6，1～8贾永刚，孙永福等，胶州湾工程地质环境评价与区划，海洋地质与第四纪地质，1999，Vol.19, No.3，121～126贾永刚，刘红军，青岛城市地质环境系统稳定性研究，环境地质研究，第四辑，北京：地震出版社，1999，176～180刘红军，贾永刚，深基坑支护设计弹性抗力有限元法，青岛海洋大学学报，1999，Vol.29, No.1, 309～313刘红军，贾永刚，探地雷达在大范围场区岩土工程勘察中的应用—以苏丹喀土穆炼油厂为例，工程勘察，1999，No.1，69～71贾永刚，谭长伟，地质环境特征及工程适宜性与选择性分析，青岛海洋大学学报，1997，Vol.27, No.2，212～217单红仙，贾永刚，青岛第四纪沉积物工程地质研究，工程勘察，1997，No.5，19～22贾永刚，单红仙，青岛地质灾害研究，海洋科学，1996，No.2，52～55孙永福，贾永刚，青岛保税区软土地基强夯处理，青岛海洋大学学报，1996，Vol.26, No.3，84～90贾永刚，孙永福,胶州湾环境与工程建设，海岸工程，1996，Vol.15, No.1贾永刚，单红仙，三峡及邻区晚第三纪以来构造应力场特征探讨，海洋科学，1995，No.2，36～40贾永刚，单红仙，崂山旅游区地质灾害类型、成因、分布研究，海洋科学, 1995，No1，64～67贾永刚，贾信远，方志海，青岛地铁沿线花岗岩风化规律研究，青岛海洋大学学报，1995，Vol.25，No.3，368～374.贾永刚，青岛地铁工程岩体质量评价方法探讨，青岛海洋大学学报，1994，Vol.24,增刊，3～8.贾永刚，三峡及邻区上限发震水平预测研究，青岛海洋大学学报，1993，Vol.23,增刊，68～75.贾永刚，三峡及邻区潜在震源预测，青岛海洋大学学报，1992，Vol.22，No.4，90～96.贾永刚，三峡及邻区现今构造应力场特征成因，第四届全国工程地质大会论文集，北京：海洋出版社，1992，34～38.贾永刚，沈渭铨，黄河三角洲前缘的短周期内波，L.D.赖特，杨作升，B.D.博恩霍尔德等（译文），河口沉积动力学研究文集（一）黄河口水下底坡不稳定性，青岛：青岛海洋大学出版社，1991，125～132.薄景山、贾永刚，论仙女山地区构造应力场的演化及对三峡水库诱发地震的影响，长春地质学院学报(长江三峡工程专集)，1988，25～31.薄景山、李同录、贾永刚，水库地震研究的回顾与展望，长春地质学院学报(长江三峡工程专集)，1988，54～59.谭周地、李同录、刘树田、贾永刚、薄景山，长江三峡水库库首区断裂壤中汞气分布特征及断裂活动性分析，长春地质学院学报(长江三峡工程专集)，1988，18～24.