颚式破碎机论文参考文献

业渝光刁少波邬象隆

（国土资源部海洋沉积开放研究实验室）（国土资源部海洋地质研究所）

关键词“哑层”ESR测年石英氧空位

对于石油勘探中既缺乏生物化石，又缺少同位素年龄资料的所谓“哑层”，目前还无法确定其地质年代，这给石油地质的深入研究带来了许多困难。运用ESR(Elecrton Spin Resonance）技术测试石英中氧空位（oxygen vacancy）相对浓度，寻求其与所接受的总剂量（可换算成沉积年龄）之间的相关关系，以确定“哑层”的地质年代成为一种重要手段。使用ESR技术较简便地把地层单位上升到年代地层单位，有利于各种不同成因的含油气盆地或其他沉积盆地之间、每个盆地周边与盆地内部的地层对比，乃至和国际标准地层剖面的对比。就年代学而言，也有益于开拓新的思路。

1石英氧空位ESR测年的原理和概况

ESR测年是近年来迅速发展的一种测年新技术（W.J.Rink,1997）。出露在地表的岩石由于风化作用而破碎和分解的岩石物质，它们经水、风等营力的搬运沉积在陆地和海洋。当这些物质受到本身和周围环境物质中铀、钍、钾等放射性所造成的电离辐射时，物质内部生成一些缺陷，同时形成一些游离电子。这些游离电子被其他杂质或缺陷捕获时就形成捕获电子心（如石英的E′、Ge、Ti心），或原来的原子失去电子而形成空穴心（如石英的OHC、Al心）。这些捕获电子心和空穴心由于含有未偶电子而带有磁性，物质中这些未偶电子的浓度与埋藏时间成正比增加。ESR谱仪是测试未偶电子惟一的现代分析仪器。物质未偶电子的浓度用未偶电子对入射的微波吸收效应来探测，被吸收的微波能量正比于自旋的数量，它可以在ESR谱中显示出来，从而达到测年的目的。

ESR测年多用于第四纪地质学，A.L.Odom和W.J.Rink(1988）首次报道了花岗岩石英中的E′心和过氧基（peroxy radical）的ESR信号强度和样品的放射性同位素年龄相关，并认为这些心是由于石英晶体内的a反冲引起的，从而提出石英中的E′心和过氧基可作为一种地质计时计。他们还指出在整个地质时期里石英的氧空位是在自然聚集，比较稳定，然而没能提出测试氧空位的办法。该文发表后，反响很大，被认为是石英ESR测年的突破。著名ESR专家R.Grun(1989）对此给予了很高的评价，认为用石英样品使用ESR技术可测整个地球的历史。S.Toyoda等（1992）报道了火山岩中石英氧空位浓度和其放射性同位素年龄正相关，他们采用热活化技术测试石英中的E′心的ESR信号以代替氧空位的相对浓度，这就使实验大大简化，而且更易测准。他们认为天然β和γ射线是在漫长的地质时期使石英氧空位浓度增加的主要原因。根据这种观点，他们把放射性同位素年龄换算出石英所接受的总剂量和石英的氧空位浓度相关，结果使相关系数得到了很好的改善，从而提出石英的氧空位浓度可成为一种 Ma-Ga范围内的地质计时计，他们的研究范围是12～1700Ma。

图1氧空位和E′心的结构模型（据W.J.Rink,1991改绘）

大圆表示硅，小圆表示氧，箭头表示电子。

a—正常的晶格位置；b—已位移氧，形成氧空位；c—捕获 一个游离电子形成E′心

天然石英中的氧空位不易被测出、测准，而E′心是石英的一个非常特征的信号。S.Toyoda实验的技术关键是测试已热活化的E′心的ESR信号来代替氧空位的相对浓度，因此，有必要介绍一下E′心和氧空位之间的关系。石英的氧空位和E′心的结构模型如图1所示。

由图1可看出，E′心是由氧空位捕获一个电子而形成的顺磁中心，没有氧空位就不会有E′心。在石英晶体中不仅存在像E′心这样的深能级缺陷电子，也存在着许多浅能级缺陷电子。加热到某一温度可将一些浅能级的缺陷电子激发出来而被氧空位捕获形成E′心，直至所有的氧空位被电子填满全部形成E′心。在此基础 上可以测试E′心的ESR信号以代替氧空位的相对浓度。

美日学者的报道在学术上是十分有意义的，揭示了石英许多新的ESR特征，为前第四纪石英的ESR测年打下了理论基础。我们采用S.Toyoda的实验方法对国内几个油田进行了前第四纪沉积物的ESR测年研究，试图寻求沉积物中石英的氧空位浓度和接受的总剂量（可换算成年龄）的相关关系。

2样品和实验

辽河油田、胜利油田和渤海油田的样品取自钻井岩心，南海珠江口盆地的样品取自钻井岩屑，塔里木盆地库车河剖面的样品取自野外露头，样品基本上都取自砂岩层。样品用颚式破碎机和盘式粉碎机粉碎，个别样品比较松散仅用手工碾磨，在水中筛取0.1～0.25mm粒级部分，加入H2O2除去有机物，冲洗干净，在6mol/L HCl溶液中浸泡一昼夜以上除去碳酸盐，冲洗干净。然后把样品放入浓HF中酸蚀30～60min以除去石英因a辐射而损伤的表层，冲洗至中性在40℃烘干，最后用磁选机去掉任何磁性矿物。精选的石英用X射线衍射技术确定其纯度，以便归一实测的ESR信号。按照S.Toyoda的方法处理后的样品进行热活化。用BRUKER公司的ECS-106型ESR谱仪（具高灵敏度4103TM腔）测试已热活化后石英的E′心的信号以代替氧空位浓度。测试条件：室温，X波段，磁场扫描范围（348±2.5)mT，转换时间5.12ms(1024个点），时间常数40.96ms，放大倍数1×105，微波功率0.01mW，连续测试3次。另外，取一部分原样研磨过160目分别用激光测铀仪、比色分光光度法和原子吸收技术测试U、Th、K2O含量，以计算环境物质的年剂量贡献。图2为样品典型的ESR波谱图。

图2样品的典型ESR波谱图

3地质应用

3.1辽河坳陷

样品取自坳陷占近系砂岩，从东营组一段顶到沙河街组三段下，年龄从24.7Ma至42.4Ma，相应的吸收总剂量由95095Gy到212424Gy。把所测得的归一后的氧空位浓度和相应的吸收总量相关，绘于图3中，相关系数达0.94，线性关系相当好（Ye Y.G．,1998）。根据上述结果，业渝光等（1996）提出了含油气盆地前第四纪沉积物ESR测年的模式。大量的实验表明，没有经过破碎和风化样品中的天然石英往往观测不到氧空位和E′心的ESR信号，现在观测到的信号是在破碎和风化后形成的。辽河坳陷的沉积物一般

图3辽河盆地沉积物中石英氧空位浓度和所接受总剂量的关系图

。所测的离散数据点；·所测的回归数据点

来自坳陷四周古老的太古宇和元古宇，这些古老岩系只有在风化破碎后才能搬运沉积于坳陷中，其风化时间和沉积物的埋藏时间相比是短暂的，大部分观测到的石英氧空位和E′心的ESR信号是在埋藏后形成的。另一方面，这些风化了的物质只存在于古老岩系的表层，只有当它们被搬运后，风化作用才有可能向岩石深部继续进行。这个模式的核心是：沉积物中石英的氧空位在沉积前（风化和剥期间）存在的时间远小于沉积埋藏时（古近纪—三叠纪）。就是说，现在我们测试的坳陷内沉积物中石英的氧空位浓度主要是沉积埋藏后受到环境物质中U、Th、K的β和γ射线的电离辐射而产生的。这个模式对辽河坳陷的实验结果做出了较好的解释。

3.2胜利油田

胜利油田的地质条件十分复杂，尽管如此，我们还是成功地建立了东营凹陷东营组一段到孔店组一段的ESR测年序列，从而第一次提出了胜利油区老第三纪绝对年龄序列，补充完善了老第三纪、中新世界限，早、晚渐新世界限及始新世、渐新世界限，给出了相应的绝对年龄值。这些ESR年龄已为胜利油田所接受，他们根据前人的资料并结合ESR年龄编制了新的胜利油区新生界地质年代表。图4为东营凹陷石英氧空位的ESR信号与吸收剂量的关系图，相关系数可达0.98。

3.3库车河地质剖面

库车地区是塔里木盆地中、新生代地层出露最齐全的地区，尤以库车河剖面最具代表性。我们曾对该剖面的上二叠统到新第三纪进行了系统采样。由于侵入岩的热作用、晚三叠世和中侏罗世煤层自燃，使晚二叠世至中侏罗世岩石中石英的氧空位部分退火（业渝光等，1998），不能用于本项研究。而上侏罗统齐古组至新第三纪康村组样品（都在库车西岸）的石英氧空位ESR信号和所接受的总剂量标绘在图5中，同样呈现明显的线性关系，相关系数可达0.97。

图4东营凹陷ESR信号强度与吸收剂量的关系图

图5库车河石英氧空位的ESR信号强度与吸收剂量的关系图

I为9个样品线性回归；Ⅱ为10个样品线性回归

3.4渤海油田

在油田两次采样，共采取59个砂岩岩心做ESR测年实验，渤海石油研究院对我们的实验结果给予了较高的评价，认为ESR法的层位成功率达70%，较本区采用K-Ar法的17%层位成功率高得多，建议此法可在渤海进行试用。图6为样品的石英氧空位ESR信号和所接受剂量的相关图，线性相关系数可达0.94。

图6渤海油田线性关系图

3.5珠江口盆地

根据大量的古生物资料，珠江口盆地珠江组以上皆为海相地层，当时盆地已被海水淹没形成一个统一的海盆，沉积物主要来自北面大陆。珠海组和恩平组上部地层既有陆相地层也有海相地层，当时海浸刚开始，有的地方被淹没，有的地方还是陆地，地质情况比较复杂。从珠海组开始，珠海组以下的地层大致以惠州凹陷为线划分为东、西两部分。西部为珠海期的古珠江三角洲，东部为珠海期的古韩江三角洲。根据这种情况，我们珠江口盆地回归了3种关系图。由于物源情况清楚，回归的线性相关系数都比较高，测年精确性得到了较大的提高。

4讨论

从我们采集到的近300个砂岩岩心或岩屑样品测试的结果来看，沉积物中石英的氧空位ESR信号和所接受的总剂量间确实存在很强的线性关系，相关系数都在0.8以上，石英氧空位浓度极有可能成为一种新的测定沉积物沉积年龄的地质计时计。

在工作中也发现，我们当初提出的前第四纪沉积物ESR测年模式太理想化，这个模式对于特定的狭长的辽河坳陷也许是合适的，但对其他一些盆地却要复杂得多，因此，存在一些需要考虑的问题。

（1）物源问题 这个问题我们在胜利油田工作时就已发现，济阳坳陷的样品和昌潍坳陷的样品拟合出来的相关系数要比单独济阳坳陷拟合出来的相关系数低；同为济阳坳陷的东营凹陷和沾化凹陷单独拟合出来的相关系数要比两凹陷样品合在一起拟合出来的相关系数高。在渤海盆地也有类似的情况，东营组和沙河街组样品的ESR信号反而比孔店组至中生代样品的ESR信号大。这些都说明物源不同，直接影响到石英氧空位的ESR信号的大小，从而影响关系曲线的建立。在珠江口盆地，我们按照实际的地质情况，分别建立各自的相关曲线，相关系数得到了很大的提高。

（2）后期改造 沉积物的后期改造对其中的石英ESR信号影响也较大。这个问题从样品的U、Th、K等实测的地化指标上很容易发现。有的样品上下层位和ESR信号都比较正常，突然出现地化指标异常，这样的样品就会大大影响相关曲线的拟合。

（3）热作用的影响 据日本学者的研究，石英氧空位的ESR信号在300℃后就开始减小，至600℃就可完全消失。在地层中石英受热的因素是很多的，比如侵入岩的加热，喷发岩和火山灰的覆盖都有可能使沉积物受到加热。再一个重要因素就是断裂作用，在断裂时机械摩擦产生大量的热，假如在这样的位置采样，就可能使石英退火。最典型的实例就是库车河煤层自燃，而使岩石中的石英退火。

上述的问题都可以影响相关曲线的建立和ESR年龄的计算，因此，在采取样品或数据回归时把这些问题都考虑到，成功的把握就大一些。其他测年方法同样也存在这些问题。

通过本项研究可以得出如下结论：沉积物中石英的氧空位浓度和所接受的剂量间确实存在着很强的线性关系，沉积物石英的氧空位浓度有可能作为一种Ma-Ga范围内的新的地质年代计时计。这种方法仍处于探索阶段，还存在一些问题，在没有更好的方法开发出来前，它依然有着很强的生命力，尤其是解决“哑层”的年代问题。石英的氧空位除了有计时意义外，还能给我们有关沉积物的物源、再沉积和热历史方面的许多有用信息，这些信息对地层的划分还是很有帮助的。

参考文献（略）

（第三届全国地层会议论文集，地质出版社，2000年，370～375页）

随着国内基本建设和国民经济的持续发展，我国的建设机械市场已经成为国际设备制造商关注的焦点，破碎机械行业也不例外，外资的进入，进一步加剧了市场的竞争程度，国内破碎机械企业要想在竞争的大潮中取得先机，其首要问题就是要提高现有破碎设备的质量和技术含量，尽快缩小与国外先进水平的差距，创造自己的品牌，争取市场主动，本文通过比较国内外破碎机械的差距来说明国内外破碎的机械现状。破碎机械通常可以分为6类，除了其中的锤式破碎机和辊式破碎机2类外，砂石场常见的破碎机械还有复摆颚式破碎机、圆锥破碎机、反击式破碎机和立轴冲击式破碎机（VSI）等4类。一、复摆颚式破碎机复摆颚式破碎机是砂石场的初级破碎设备。以下主要从3个方面来分析国内外产品差异。（一）产品的品种规格复摆颚式破碎机以进料口的长度和宽度来标定机器的规格，国内制造商基本上按行业标准制造约8种规格粗碎系列产品。国际上主要制造商的产品有更多的规格。例如：美卓集团的诺德伯格公司，有C、VB和重型3个系列合计22种规格；特雷克斯集团的锡达公司有28种规格；爱斯太克集团的先锋公司有15种规格。我国目前主要缺少的是大规格品种：以进料口在750mmX1060mm以上为界。各制造商生产的大规格产品仅3-4种。而诺德伯格公司的C系列11种规格中大规格有9种，锡达公司也有9种。大规格品种齐全，使大型砂石场建设中合适的初破设备可以选择。（二）产品的性能复摆颚式破碎机的主要技术参数是处理能力和最大允许进料尺寸。同一规格的复摆颚式破碎机由于设计不同，其最大允许进料尺寸也不相同，我国参照采用原苏联标准，进料口宽度以固定齿板齿尖（齿底）与活动齿板齿底（齿尖）距离为计算标准，而国际上不少企业以固定齿板和活动齿板之间距离计算，由此，标明相同规格的产品，国内产品与国外企业的产品相比实际上往往小一个齿深的距离，大规格的破碎机齿深为60-100mm，因而国内产品的允许进料尺寸往往偏小50-80mm.复摆颚式破碎机的排矿口可以调整，不同排矿口对应有不同的处理能力。因此，在比较处理能力时，应确定排矿口尺寸相同。例如，诺德伯格公司的C100型复摆颚式破碎机，在闭边排矿口设定（C、S、S）为125mm时，处理能力为265t/h，国内相应的PE750X1060型产品；处理能力为195t/h，约低25%.由此，在250X300t/h规模的砂石场生产线上，采用C100型作为初级破碎设备可以满足使用要求，而PE750X1060型就勉为其难了。（三）产品的设计与制造工艺近20年来，针对复摆颚式破碎机运动方法的四连杆机械设计理论有很大进展。例如：破碎腔的双向啮角，短肘板大摆角，减少传动角与偏心距等，国外公司所提供的产品往往已采用这些经过验证的先进设计理论来提高产品性能和使用可靠性。我国国内制造商由于种种原因采用先进设计理论甚少，其主流产品几乎都是20世纪70年代之前定型的产品，采用耐磨材料，（如高锰钢）和重要配套件（如调心滚子轴承）等国产基础件，使用寿命低于国际先进水平的同类产品。此外，主机厂的加工和装配工艺上多年来也较少有改变，例如轴承孔、轴承座的加工的装配工艺及机架的加工与装配等等。二、圆锥式破碎机圆锥式破碎机往往作为砂石场的二级和三级破碎设备。圆锥式破碎机以圆锥底圆直径尺寸作为规格的划分标准。常见为底部单缸和（外部）多缸2种型式。国内目前主流产品为弹簧圆锥破碎机（即用弹簧来代替外部油缸），归属于多缸式。（一）使用性能圆锥式破碎机的性能主要体现在允许进料粒度、处理能力和排料粒度等3个方面。目前，国内市场上的弹簧圆锥式破碎机产品与国际上先进水平相比，性能上的差异主要有进料小、排料大、处理能力低和机器重等几个方面，这主要是设计理念落后造成的。20世纪50年代，原苏联的西蒙斯式圆锥式破碎机技术进入我国，80年代我国又直接引进国钱60年代技术水平的西蒙斯弹簧圆锥机，至今虽经过不少改进，但主体结构基本上没有大的变化。因此，在腔形设计、动力学与运动学的设计等方面，运落后于国际先进水平。（二）技术差距设计上的落后主要表现在机构实现层压破碎原理（或称料层破碎）的程度上。20世纪50年代实验室试验证明，物料的单颗粒粉碎与多颗粒（形成料层）粉碎。其功耗和粉碎后的机械理尽可能实现层压破碎，因而可以摆脱完全依靠排矿口来控制出料粒级的情况，从而实现较大的进料粒度、较小的排料粒度和较大的处理能力。因此，设计的先进性在于尽可能为层压破碎创造条件，采用腔形设计和加大破碎力就是有效的措施。以主轴摆动速度和偏心距为例，不同发展阶段的3种圆锥式破碎机性能也不同。目前，国内弹簧圆锥式破碎机均采用滑动轴承，而国际上至少已有4家主要的破碎机制造商（美国的JCI、锡达、Telsncith和英国的Pegson公司等）早在很多年之前就采用滚动轴承取代滑动轴承。滚动轴承允许比滑动轴承更高的运动速度，在同一工况条件下其处理能力超过国产设备30%以上。三、反击式破碎机以往中小型砂石场常采用细碎颚式破碎机作为二级破碎设备，目前，大中型砂石场以圆锥式破碎机为主。在一些特殊场合，例如要求矿石产品的颗粒状立方形特别严格（即针片状颗粒比较少）时，往往采用反击式破碎机作为二级或三级破碎设备，例如我国高等级公司建设的路面石料场普遍采用该类型的设备。在国外由于城市建设废弃物的钢筋混凝土再生十分普及，因此，采用反击式破碎机为主要设备十分常见。反击式破碎机以转子的直径和有效长度作为规格划分标准，国内外典型产品的差距主要是产品设计和耐磨材料两个方面。（一）产品设计同一规格的反击式破碎机国内外产品的主机质量相似，然而，国产产品机壳质量小，转子的反击架质量大，而国内产品机壳和转子质量大，反击架质量较小。由于转子的质量小，转动惯量小，拖动的电机功率也小，特别在破碎硬岩用希望获得小颗粒时的处理能力低。此外，在反击腔形设计，不同粒度需求时的反击板调整以及板锤的更换等方面，国内外产品在设计上的差别也十分明显。这些方面的不良设计，不仅影响产品品质，而且给使用、维修也带来诸多不便。（二）耐磨材料作为二级或三级破碎的反击式破碎机，在破碎硬物料时基主要抗磨零件板锤采用高铬铸铁制造，我国的高铬铸铁标准（抗磨白口铸铁标准）适用于小型零件。对大型零件（如几百千克的板锤）的质量控制标准不齐全，主机制造商并不制造耐磨材料，因此板锤等耐磨零件质量易失控。更何况不少铸件生产企业缺乏必要的质量控制条件，因此，同一工况条件下，国内外的易损件使用寿命往往相差1倍。四、立轴冲击式破碎机（VSI）作为20世纪80年代发展起来的破碎机型，已在砂石场广泛应用，被用户公认为最有效的制砂设备，通常直称为制砂机。立轴冲击式破碎机以叶轮直径作为规格的划分标准，按叶轮形式分为开式和闭式。按外壳是否装有反击板可分为石打石和石打铁2种破碎方式，从而组合为4种基本形式。从国际上来看，立轴冲击式破碎机的先进技术体现在3个方面：灵活的机械性能、优秀的耐磨材料和零件设计，有效的粉尘控制。对国内市场来讲，至少前两者是共同的。（一）技术性能开式叶轮将允许100-150mm的进料粒级，而国内至今没有商品化的开式叶轮立轴立轴冲击式破碎机提供给市场。因此在砂石场国内立轴冲击式破碎机仅能作为三级或四级破碎设备而不能如国外那样作为二级破碎设备。国外公司已有叶轮直径达1.6m，配套的电机功率高达1103kW的设备，适合各种特大的生产线，而国内的立轴冲击式破碎机规格很少超过1.2m.先进的叶轮通道可以在3-7个间变化，有不同构造与不同转速等的配合以适应不同的物料及进料粒级，达到较高的制砂量和需要不得的细度模数，而国内的闭式转子基本上固定为4个通道，很少变化，因此对不同工况的适应性较差。（二）耐磨材料和零件设计由于在立轴冲击式破碎机上设计了物料的料垫来取代衬板作为易损件，因而，提高耐磨件的使用寿命可分解为零件设计和耐磨材料应用2个方面，例如，第二代叶轮设计曾采用外径堆焊耐磨材料进行保护，现在先进的零件设计已采用料垫保护方式，取消了价格昂贵的铬合金钢堆焊。国际上专业的立轴冲击式破碎机制造商已普遍采用陶瓷制作耐磨零件，而不仅仅是硬质合金（碳化钨）和高铬铸铁。陶瓷材料不但可耐较高的温度，而且有特别好的抗腐蚀性，因而在带有相当温度的物料高速冲击时耐磨性能良好。国内的立轴立轴冲击式破碎机目前采用硬质合金和高铬铸铁材料，质量不稳定，易腐蚀和磨损，且易被金属件击碎，由于砂石场使用的破碎设备国内外产品差距明显，故国内高端市场，如规模较大的砂石场仍是进口的设备占多数。国内外破碎机械存在差距的原因很多，其中市场需求不同是造成差距的客观原因，由于国际市场上优秀的破碎设备制造商集中在欧美地区，那里大规模的基本建设阶段已过去，市场对砂石料的需求不多，且环保要求又高，势必形成砂石场高度集中以大规模生产来实现环境保护，帮所需破碎设备规格大、自动化程试想高、机动性强。满足这样的市场需求发展的破碎设备与国内产品不大一样，而我们正处于大规模的基本建设时期，各地对砂石料的需求剧增，引起投资砂石场热，遍地开花的砂石场往往规模小，只求上马快、投资少，供不应求的市场使粗制滥造、技术水平低下、耗能高、污染环境严重的产品纷纷进入，而这些设备往往只能以低价来占领市场，因此与国际上先进水平差距明显。目前国内的破碎机械制造商无论国有企业还是民营企业，在科技开发上的投入不足是产品差距的主观原因，既缺乏科研手段（例如几乎没有一家制造商具备岩石实险室），又缺少先进技术支撑，自主产权的开发力量十分薄弱。因而近制就是测绘国外产品，以此作为更新换代的主要手段，技术进步甚慢。尽管国内外破碎设备差距很大，但纵观国外的破碎设备制造商由于本土市场日渐缩小，生产成本高，纷纷开拓本国以外的市场，而且作为传统工业在资金、人才等方面获得新的投入甚少，因此，近来年兼并重组频繁，这种局面给国内破碎机械制造商以很大的发展机遇，毕竟我国的制造成本较低，又有较好的重工业基础，通过引进国际上先进技术，产学科研投入，一定能克服技术上的差距，使我国的破碎设备产品更好的进入作者国内外市场。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：

破碎机型号种类众多，根据不同用户的粉碎需求，可以选择不同型号的破碎机进行生产。常用的破碎设备有颚式破碎机、圆锥破破碎机、反击式破碎机、冲击式破碎机、锤式破碎机等，可完成不同要求的破碎任务，破碎机型号的选择主要取决于材料的性质和生产要求。

颚式破碎机通常用于粗粉碎。两个颚板形成一个工作粉碎腔，模仿动物的咀嚼原理，物料在两个钳口之间通过挤压被压碎，颚式破碎机结构简单合理，工作性能优越。

圆锥破破碎机是一种二次破碎设备，分为五种类型：弹簧锥、复合锥、全液压、多缸液压和单缸液压，采用分层破碎，物料利用率高，粒度均匀，质量好。

反击式破碎机能处理粒度在100-500mm以下的物料，具有破碎率大、破碎成品颗粒呈立方体等优点，适用于硬度中等或以上的材料。

冲击式破碎机又称制砂机、冲击破破碎机，可作用于各种岩石、磨料、石英岩、混凝土骨料及其他硬脆材料的中碎和细碎，特别是生产建筑用砂和道路施工用砾石。

锤式破碎机与其他类型不同，它可以一次成型，无需二次破碎成型，能耗低，成本低。PCZ型重锤式破碎机特别适用于压碎抗压强度低于200兆帕的石灰石和中等硬度材料。