金舟创元
在桩基静载测试技术的起步阶段，由于设计单桩的承载力较低，所以现场用来试验的设备也相对简单。在早期的试验过程中，提供反力的配重并不是一下子全部预先加上的，而是根据试验的进度，将配重逐渐加上。随着现场测试技术的发展，配重物由石块、水箱发展到了砂袋、砼预制块等；反力装置也由堆重平台装置发展到了锚桩反力装置、堆重锚桩联合装置等；加载设备也由直接将配重物堆放在试桩桩头上，发展为使用千斤顶提供反作用力，加压泵由手动发展为了电动；观测用的量测表也由机械式百分表发展为大量程、高精度的电子位移计。在测试方法上，我国大部分的检测规范（规定）都制定的是“慢速维持荷载法”，具体作法是按一定要求将荷载分级加到桩上，在桩下沉未达到某一规定的相对稳定标准前，该级荷载维持不变；当达到稳定标准时，继续加下一级荷载；当达到规定的终止试验条件时终止加载；然后在分级卸载到零。试验周期一般为3～7天。《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）和《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）都提供了该试桩方法。但有关试桩入土后的间隔时间、分级标准、测读下沉量间隔时间、试验终止条件以及卸载规定等项目，各规范和标准的规定不尽相同。《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）规定：每级加载为预估极限的1/10～1/15，第一级可按2倍分级荷载加荷。每级加载后间隔5、10、15min各测读一次，以后每隔15min测读一次，累计1h以后每隔30min测读一次。每次测读值计入试验记录表。每一小时的沉降不超过，并连续出现两次(由内连续三次观测值计算)，认为已达到相对稳定，可加一级荷载。在上海市等地区和某些港口工程等也有使用多循环加卸载试验法，此方法国外用的较为广泛，它主要是对每一级荷载进行重复加载卸载循环。《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）中提到“当考虑结合实际工程桩的荷载特征可采用多循环加、卸载法（每级荷载达到相对稳定后卸载到零）”，冶金工业部部标准YBJ236－91中也写入了此种加载方法—“多次循环回零加载法”。快速维持荷载法在加载试验的过程中，不要求观测桩顶下沉的相对稳定，而以等时间间隔连续加载，所测得的下沉仅为桩周土的瞬时下沉。与慢速维持荷载法相比，测得的下沉不受时间影响，整个试验持续时间只需几个小时。有关试验加载分级数、测读下沉量间隔时间、试验终止条件以及卸载等规定，各规范和标准的规定不尽相同。《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）中认为，“当考虑缩短试验时间，对于工程桩的检验性试验，可采用快速维持荷载法，即一般每隔一个小时加一级荷载。” 冶金工业部部标准YBJ236－91中对快速试桩法的描述为“每级加载维持一小时，保持荷载稳定，每级加载的桩顶沉降测读时间与慢速加载法第一小时测读时间相同”，在《建筑工程基桩检测技术规范》（征求意见稿2000）中明确提了出来，对于施工后的工程桩验收检测，当有成熟的地区经验时，可采取快速维持荷载法。 A、每级荷载加载后维持1h，按5、10、15、30、45、60min测读桩顶沉降量，即可施加下一级荷载；对于最后一级荷载，加载后沉降测读方法及稳定标准按慢速荷载法执行；B、卸载时每级荷载维持15min，测读时间为第5、15min，即可卸下一级荷载。卸载至零后应测读稳定的残余沉降量，维持时间为2h，测读时间为5、15、30min，以后每隔30min测读一次。快速维持荷载法的基本依据是快速加载下得到的极限荷载乘以某各修正系数后，可转换成慢速加载时的极限荷载；在设计荷载下，慢速维持荷载法和快速维持荷载法的桩顶下沉量相差不大，有文章认为在5%以内。大量试桩资料分析表明：快速维持荷载法所得的单桩承载力比慢速维持荷载法高。在上海地区，快速维持荷载法所得的单桩承载力比慢速维持荷载法高一级加荷增量左右，而下沉量要偏小百分之十几。慢速维持荷载法试验时间较长，且不易予估；快速维持荷载法试验时间较短，且易予估。 随着高层建筑以及桥梁工程建设的增多，大承载力的混凝土灌注桩得到了广泛的应用，由此而引起的试验手段上的困难所造成的承载力试验无法准确完成的事实越来越引起了人们的注意。在桩基大承载力的测试理论和测试方法研究上，国内外都是近几年刚刚起步。美国在80年代中期开展了桩承载力自平衡试验方法的研究，国内近几年也开展了此方法的理论研究和现场实践。东南大学土木学院于1996年将该方法用于现场实践，取得了良好的社会效益和经济效益。桩承载力自平衡试验方法是在桩端附近安装荷载箱，荷载箱由活塞、顶盖、底盖及箱盖等组成，在上下顶盖布置位移测量装置，然后沿垂直方向加载，即可同时测得桩端阻力和桩侧摩阻力以及上下顶盖的位移值，从而得到试验结果数据与曲线。该方法有以下特点：i. 试验装置简单；ii. 可直接测得端阻和侧阻；iii. 经过处理后，试桩仍可用做工程桩；
艺海秦声
1.主要学报论文：(1) 谢新宇，谢永利，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结理论研究. 西安公路交通大学学报, 1996, 16(4): 14-18(2) 谢新宇，朱向荣. 静压桩的挤土效应及现场监测. 浙江大学学报, 1997, 31(增刊3): 243-267(3) 谢新宇，朱向荣，谢康和，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结理论新进展. 岩土工程学报, 1997, 19 (4): 30-38(4) 朱向荣，潘秋元，娄建民，谢新宇. 深厚软土大型油罐搅拌桩复合地基试验研究. 建筑结构学报, 1997, 18(5) : 66-73(5) 蒋军，谢新宇，潘秋元，曾国熙. 含竖向增强体复合土体的极限承载力. 岩土工程学报, 1998, 20(2): 55-58(6) 谢新宇，夏建中，朱向荣，潘秋元. 饱和土体一维大变形固结系数研究. 浙江大学学报（自然科学版）, 1998, 32(3):202-208(7) 谢新宇，王奎华，陈春雷，吴延平，黄学标. 温州城南立交桥引桥软基加固工程实例分析. 中国公路学报, 1998, 11(3): 62-69(8) 应宏伟，谢新宇，谢康和，潘秋元. 软土深基坑开挖的有限元分析. 建筑结构学报, 1999, 20(4): 59-64(9) Xie Kang-He, Xie Xin-Yu, Gao Xiang. Theory of one dimensional consolidation of two-layered soil with partially drained boundaries. Computers and Geotechnics, 1999, 24(4): 265-278(10) 谢新宇，朱向荣，潘秋元，曾国熙. 舟山机场场道软基超载预压加固效果分析. 土木工程学报, 2000, 33(3): 60-6511) 谢新宇，刘育民，潘秋元. 渗透系数变化对一维大变形固结性状的影响. 岩土工程学报, 2000, 22(4): 509-511(12) 王林玉，谢新宇，朱向荣，曾国熙. 循环荷载作用下道面和软土地基共同作用变形数值分析. 中国公路学报, 2000, 13(3): 1-4(13) 谢新宇，应宏伟，夏建中. 振冲碎石桩加固高层建筑粉砂土地基实例分析. 建筑结构学报, 2001. 22(1): 88-92(14) 张继发，谢新宇，曾国熙. An analytical approach to one-dimensional finite non-linear consolidation by Lie group transformation（李群变换求解一维非线性有限变形固结问题）. 岩土工程学报, 2001, 23(5): 639-642(16) 谢新宇，张继发，曾国熙. 半无限体地基一维非线性大变形固结解析分析方法研究. 水利学报, 2002, 7: 16-22(17) 谢新宇，张继发，曾国熙. 饱和土体一维主固结解析分析方法研究. 浙江大学学报（工学版）, 2002, 36(4): 347-351(18) 谢新宇. 考虑变形耦合的饱和土体一维大变形固结分析. 浙江大学学报（工学版）, 2002, 36(5): 544-548(19) 谢新宇，张继发，潘林有，曾国熙. 静水沉降激波模型及其解答. 岩土工程学报, 2002, 24(5): 633-635(20) 谢新宇，刘开富，张继发，曾国熙. 一维大应变固结理论的对称性及Lie群变换求解. 科技通报, 2003, 19(5): 351-354(21) 张继发，谢新宇，郑俊杰，曾国熙. 一维大应变固结理论的一类解析解. 固体力学学报, 2003, 24(4): 384-390(22) 张继发，谢新宇，曾国熙. 考虑土层厚度随时间增加的大变形固结问题. 水力发电学报, 2003, (4): 38-44(23) 杨红坡，谢新宇，张继发，曾国熙. 潜水一维非稳态运动的解析理论及应用. 水科学进展, 2004, 15(1): 85-89(24) 曹秀娟，刘开富，谢新宇，刘一林. 深厚软土地基沉桩挤土效应防治及现场监测. 工业建筑, 2004, 34(6): 55-58(25) 潘林有，谢新宇. 用曲线拟合的方法预测软土地基沉降. 岩土力学, 2004, 25(7): 1053-8(26) 孙举，刘开富，谢新宇，朱向荣. 沉管干振挤密碎石桩的承载力分析. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4568-72(27) 施尚伟，谢新宇，应宏伟，朱向荣. 振动挤密砂石桩加固大型油罐砂性地基效果评价. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4576-80(28) 杨红坡，谢新宇，谢康和. 双层地基一维固结平均固结度敏感性分析. 岩石力学与工程学报, 2004, July, 23(增刊1): 4581-5 ( EI)7(29) 杨红坡，谢新宇，张继发，谢康和. 双层地基一维固结的空间概率特性. 浙江大学学报（工学版）, 2004, 38(9): 1166-69(30) 朱向荣，谢新宇，王朝晖，方鹏飞. 杭州天子岭垃圾填埋体土工性状试验研究. 土木工程学报, 2004, 37(10): 52-58(31) 杨红坡，谢新宇，谢康和. 饱和土体一维固结三参数概率特性研究. 岩土力学, 2004, Nov, 25 (增刊2): 47-51(32) 潘林有，谢新宇，罗昕，曾国熙. 软土地基实测沉降的拟合和预测. 哈尔滨工业大学学报, 2004, 36(11): 1474-5-1570(33) 刘开富，谢新宇，张继发，郑麟，朱向荣. 沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩的抗拔承载力计算分析. 岩土力学, 2004, 25(12): 1937-41(34) 刘开富，谢新宇，张继发，朱向荣，郑麟. 沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩抗拔试验研究. 岩石力学与工程学报, 2005, 24(3): 507-512(35) 刘海涛，谢新宇，程功，刘一林. 刚－柔性桩复合地基试验研究. 岩土力学, 2005. 26(2): 303-306(36) Zhang Y Q, Liu G R, Xie X Y. Free transverse vibrations of double-walled carbon nanotubes using a theory of nonlocal elasticity. Physical Review B, 2005, May, 71(19): Art. No. 195404(37) 谢新宇，孙智，王奕，李红军. 锚杆静压桩与注浆技术在桩基补救工程中的应用. 建筑结构, 2005, 35(7): 39-40谢新宇，张继发，曾国熙. 饱和土体自重固结问题的相似解. 应用数学和力学, 2005, 26(9): 1061-66谢新宇，刘开富，张清华，施尚伟，应宏伟. 温州粮库水泥搅拌桩联合加筋垫层复合地基性状分析. 岩土工程学报, 2005, 27(12): 1468-71萧琳琛，谢新宇，曹秀娟. 考虑土体结构性损伤的沉桩挤土效应解析分析. 岩土力学 2006, October, 27(增刊1): 59-64施尚伟，徐力，谢新宇. 预制管桩-搅拌桩复合地基静载试验分析. 岩土力学，2006, October, 27(增刊1): 889-892刘开富，陈阶亮，谢新宇，朱向荣. 基坑放坡开挖破坏性状大变形有限元分析. 岩土工程学报，2006, November, 28(增刊): 1406-1410胡庆红，张土乔，谢新宇. 深厚软土中大直径灌注扩底桩受力性状试验研究. 土木工程学报，2007，40(4): 87-91谢新宇，杨相如，施尚伟，朱向荣. 刚柔性长短桩复合地基性状分析. 岩土力学, 2007, 28(5): 877-882谢新宇，陈洪波，夏建中，施尚伟，郎庆善，预制管桩-搅拌桩组合加固深厚软基性状分析，建筑结构学报, 2007, 28(4): 123-127孙举，谢新宇，谢康和. 半透水边界的双层散体材料桩复合地基固结解析. 浙江大学学报（工学版），2007，41(9): 1467-1471韩冬冬，贾敏才，刘开富，谢新宇. 条形基础极限承载力数值分析. 岩土力学, 2007, 28(10): 2209-2214主要论文集论文朱向荣，谢新宇，潘秋元，大型油罐软土搅拌桩复合地基理论与实践，中国土木工程学会第八届年会论文集，北京：清华大学出版社，1998: 426-431谢新宇，朱向荣，潘秋元，由实测沉降过程分析未打穿竖井地基固结参数，第三届全国青年岩土力学与工程会议论文集，南京，河海大学出版社，1998: 62-66谢新宇，谢康和，潘秋元，饱和土体大变形固结理论的若干问题，第三届全国青年岩土力学与工程会议论文集，南京：河海大学出版社，1998: 57-61张继发，谢新宇，曾国熙，一维非线性有限应变固结方程的完整解析解—Lie群变换法，岩土力学数值分析与解析方法，大连：大连理工大学出版社，2001: 172-175谢新宇，张芳军，刘开富，卞守中，潘秋元，某多层住宅的地基加固和顶升纠倾实例分析，地基处理理论与实践，北京：中国水利水电出版社，2002: 315-319.编著：(1) 潘秋元，谢新宇，应宏伟(主编). 土力学与基础工程的理论与实践. 上海：上海交通大学出版社, 1999年1月, 第一版, 755千字(2) 潘秋元，朱向荣，谢新宇(主编). 土力学及岩土工程的理论与实践. 西安：西安出版社, 2000年10月, 第一版, 634千字(3) 朱向荣，谢新宇，应宏伟，王文军(主编). 土力学及岩土工程新进展. 北京：中国建材工业出版社, 2004(4) 谢新宇(参编). 岩土工程治理手册. 北京：中国建筑工业出版社, 2005(5) 谢新宇，俞建霖(主编). 特种基础工程. 北京：中国建筑工业出版社, 2006
兔兔水桶腰
传统的桩基静载试验的慢速维持荷载法费时、费力，已远不能适应当前桩基检测工作的发展，在快速荷载试验法的技术上，我们有许多试验单位都作了大量的现场试验对比工作。从国外的发展情况来看，快速荷载试验法将是一个试验手段的发展方向。在这方面，有些地方规范已明确规定了快速荷载试验法的试验步骤，在国家规范方面，《建筑工程基桩检测技术规范》（征求意见稿2001）中已明确提出了试验方法步骤。桩承载力自平衡试验方法是大承载力桩基静载试验的一种发展方向，但这种技术方法还刚刚兴起，其理论研究还在进行当中，该试验所得到的各种图表数据与传统的试验结果图表还有许多需要对比研究的地方。在现场设备安装时，荷载箱的放置位置会影响到桩侧阻力和桩端阻力的发挥，国外荷载箱一般放在桩端，这是因为国外试桩桩端一般都位于坚硬的持力层中，而我国各地的情况就有所不同，所以在设备安装前要事先进行计算，将荷载箱安装在合适的部位。该方法测出的上段桩的摩阻力方向是向下的，与常规方法测出的摩阻力方向相反，这方面还需要做进一步的理论研究与现场对比试验。作为桩基工程的使用量和检测量的大国，相信随着测试理论和技术的不断完善、国际交流的不断广泛开展，我国的桩基静载试验将越来越走向成熟并形成自己的特色。
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金花2015 3人参与回答 2023-12-05 百度输入“模板大师”，然后直接搜索关键字就可以了。
dp786639854 3人参与回答 2023-12-08 单桩竖向抗拔静载荷试验是采用接近于竖向抗拔桩来确定单桩的竖向抗拔极限承载力的试验方法。国内、外桩的抗拔试验惯用方法是慢速维持荷载法。 在上拔荷载作用下，桩身首先
xulisha0221 3人参与回答 2023-12-09 在桩基静载测试技术的起步阶段，由于设计单桩的承载力较低，所以现场用来试验的设备也相对简单。在早期的试验过程中，提供反力的配重并不是一下子全部预先加上的，而是根据
小苏果果 3人参与回答 2023-12-09 在工程项目建设中桥梁施工是个重要环节，桥梁建设发展的关键在施工技术水平。下面是由我整理的桥梁工程技术论文范文，谢谢你的阅读。 桥梁工程施工技术 摘要：在工程项目
反恐小組 4人参与回答 2023-12-07