中国电气工程学报是季刊，一年4期。
《电气工程学报》创刊于2006年，是由中国机械工业联合会主管；机械工业信息研究院主办的电力工业类学术期刊。
据2020年5月《电气工程学报》官网显示，《电气工程学报》编辑部有顾问3人、编委33人、青年专家15人。
栏目方向
主要栏目
《电气工程学报》主要设有综述、理论研究、工程技术、电机与电器、电力电子与电力传动、电力系统自动化、高电压技术与绝缘材料、新能源等栏目。
刊登内容
《电气工程学报》主要报道电气工程领域在基础理论和工程技术应用方面具有国际水准、国内领先具有创新性、前沿性的科研成果。报道内容覆盖电气工程领域的各个学科。
读者对象
《电气工程学报》主要读者对象为电气工程行业从事教学、科研、设计、生产单位的科技人员，大专院校与科研院所的师生和其他电气专业技术人员等。
这是个假的期刊报社，它不被任何官方承认，例如知网，万维等，《电气工程学报》是真的，中国电气工程学报是假的，千万别被忽悠了
只要是真刊，凡是以中字开头的期刊质量都错不了。另外，可以去知网查一下，上面有期刊的一些评价数据，比如影响因子，文章被下载信用次数，是否中文核心期刊，是否cssci检索期刊等。
中国电气工程学报是季刊，一年4期。
《电气工程学报》创刊于2006年，是由中国机械工业联合会主管；机械工业信息研究院主办的电力工业类学术期刊。
据2020年5月《电气工程学报》官网显示，《电气工程学报》编辑部有顾问3人、编委33人、青年专家15人。
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《电气工程学报》主要报道电气工程领域在基础理论和工程技术应用方面具有国际水准、国内领先具有创新性、前沿性的科研成果。报道内容覆盖电气工程领域的各个学科。
读者对象
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《中国电气工程学报》这本刊是中国期刊网收录的，知网、万方、维普都没有收录，评职称认不认可就得看当地的具体要求
6月。《电气工程学报》杂志创刊于2006年，由中国机械工业信息研究院主办，其于2021年发布的25版是在2021年6月正式发行，其属于半年刊，是面向电气工程行业的高端学术期刊。
是可以认可的。需要注意这几点，评职称你需要多看评审文件，评审文件里有对期刊的详细要求，比如级别，字符，检索。你根据这些要求就能判断一个期刊是不是会被认可，满不满足要求。这里再说一下，期刊是够用就行，并不是越高级越好，因为越高级的意味着所花的时间精力越多，还不如把其他资料准备充分。
评职称用吗可以提供帮助
10285是苏州大学的院校代码。苏州大学，简称“苏大”，坐落于苏州市，是教育部和江苏省政府共建的“双一流”建设高校，国家“211工程”、“2011计划”首批入列高校，国家国防科技工业局和江苏省人民政府共建高校，江苏省属重点综合性大学。
这方面的核心；
电 气 应用
电气 自动，化
制造业 自动化。
三个蛮不错的。
苏州大学院校代码是10285。院校代号是全国各高校录取时为方便考生填报志愿而加注的由数字组成的代号串，即院校代码或学校代码。院校代码就如同是学校的一个身份证号，方便查询学校信息。
代号编排
院校代码由教育部统一编排，号码有5位。各省教育考试院为方便高考生填报志愿，将有在本地区（包含省、直辖市，自治区）招生计划的高校重新编排，号码有4位。由于每年高校办学情况有变动，故高校代码有调整。
学校介绍
苏州大学简称“苏大”，坐落于江苏省苏州市，是教育部与江苏省人民政府共建高校，国家“双一流”建设高校，国家“211工程”、“2011计划”首批入选高校，国家国防科技工业局与江苏省人民政府共建高校，江苏省属重点综合性大学，入选国家“111计划”、卓越法律人才教育培养计划、卓越工程师教育培养计划、卓越医生教育培养计划、国家建设高水平大学公派研究生项目、国家大学生创新性实验计划、国家创新人才培养示范基地、海外高层次人才创新创业基地、新工科研究与实践项目、全国深化创新创业教育改革示范高校、中国政府奖学金来华留学生接收院校等。
截至2021年5月，学校有天赐庄、独墅湖、阳澄湖、未来4个校区，占地面积4586亩，建筑面积159万余平方米；设有30个学院（部），132个本科专业；全日制本科生27650人，硕士生14469人，博士生4936人，留学生2097人。2022年2月，学校新增机器人工程专业、数据科学与大数据技术专业、儿科学专业。
历史沿革
苏州大学前身是1900年创办的东吴大学，是中国最早以现代大学学科体系举办的大学，在中国最先开展法学（英美法）专业教育、最早开展研究生教育并授予硕士学位，也是中国第一家创办学报的大学。1952年院系调整，东吴大学的文理学院、苏南文化教育学院、江南大学的数理系合并组建苏南师范学院，同年更名为江苏师范学院。1982年，学校更复名苏州大学。其后，苏州蚕桑专科学校（1995年）、苏州丝绸工学院（1997年）和苏州医学院（2000年）等相继并入苏州大学。
师资力量
截止至2020年12月，全校现有教职工5254人，专任教师3464人，其中包括1位诺贝尔奖获得者，8位两院院士，7位发达国家院士，30位国家杰出青年基金获得者，41位国家优秀青年基金获得者，1位“万人计划”杰出人才，10位“万人计划”科技创新领军人才，3位“万人计划”青年拔尖人才，6位国务院学位评定委员会学科评议组成员等各类国家级人才260多人次，一支力量雄厚、结构合理、充满活力的人才队伍已初步形成。
科研成果
学校实施“顶天立地”科技创新战略，科研创新工作取得累累硕果。2021年截至11月，人文社科领域，获批国家社科基金45项，其中艺术学重大项目1项、艺术学年度项目3项；国家社科基金后期资助项目立项数14项；获教育部第八届高等学校科学研究优秀成果奖（人文社会科学）14项。自然科学领域，获批国家自然科学基金项目317项，国家重点研发计划重点专项项目1项，国防重大项目1项；获2020年度国家科学技术进步奖二等奖1项，2020年度中华人民共和国国际科学技术合作奖1项（第一合作单位），第八届树兰医学奖1项，第三届“科学探索奖”1项；2020年全年发表三大检索论文4774篇，其中SCIE收录3085篇；授权知识产权1390项，其中国内发明专利授权681项、国际专利授权29项，实现知识产权转让和许可使用210件。此外，苏州大学还入选科技部、教育部首批专业化国家技术转移机构建设试点高校。
科研平台
截止2021年3月，学校有1个国家2011协同创新中心（牵头单位），1个教育部人文社科重点研究基地，1个省部共建国家重点实验室，1个国家工程实验室，2个国家地方联合工程实验室，2个国家级国际合作联合研究中心，1个国家临床医学研究中心，1个国家“一带一路”联合实验室，1个国家创新人才培养示范基地，3个国家级公共服务平台，1个国家大学科技园，1个江苏省高校国家重点实验室培育建设点，4个江苏高校协同创新中心，24个省部级哲社重点研究基地，33个省部级重点实验室，7个省部级公共服务平台，5个省部级工程中心。
学术资源
截至2022年5月，学校图书资料丰富，藏书超500万册；拥有丰富的中外文数据库资源，电子图书215万余册，电子期刊192万余册，电子学位论文1225万余册。学校主办有《苏州大学学报》哲学社会科学版、教育科学版和法学版三本学报及《代数集刊》、《现代丝绸科学与技术》、《中国血液流变学》和《语言与符号学研究》等专业学术期刊。其中，《苏州大学学报（哲学社会科学版）》近年来，刊文被《新华文摘》和《人大复印报刊资料》等权威二次文献转载摘编。2018年，苏州大学学报（哲学社会科学版）和（教育科学版）双刊同时被评为中国人文社会科学期刊核心期刊，2021年同时入编北图（中文核心期刊要目总览）（2020年版），《苏州大学学报（哲学社会科学版）》是CSSCI核心（2021-2022版）来源期刊，《苏州大学学报（教育科学版）》和《苏州大学学报（法学版）》为CSSCI扩展版（2021-2022版）来源期刊。
教学建设
截至2019年11月，学校建有2个国家级人才培养基地，1个国家创新人才培养示范基地，3个国家级实验教学示范中心，1个国家级虚拟仿真实验教学示范中心，2个国家级人才培养模式创新实验区，1个国家级大学生校外实践教学基地，1个国家大学生文化素质教育基地。学校纳米科学技术学院被列为全国首批17所国家试点学院之一，成为高等教育体制机制改革特区。学校设立了3个书院，其中敬文书院定位于专业教育之外的“第二课堂”，唐文治书院在“第一课堂”开展博雅教育，紫卿书院致力于打造“新工科”拔尖创新人才的试验场。2019年，学校获批国家级一流本科专业建设点14个，省级一流本科专业建设点4个。
学科建设
截至2020年3月，苏州大学共设有132个本科专业；49个一级学科硕士学位授权点，33个专业学位硕士点；28个一级学科博士学位授权点，1个专业学位博士点，30个博士后科研流动站；5个国家重点学科，1个省级重点学科，20个江苏高校优势学科，12个省级一级学科重点学科（含2个培育学科），5个江苏省重点序列学科，15个“十三五”江苏省一级学科重点学科。
附属医院
据2020年10月学校官网显示，苏州大学医学部共有苏州大学附属第一医院、苏州大学附属第二医院、苏州大学附属儿童医院、苏州大学附属第三医院、苏州大学附属独墅湖医院、苏州大学附属张家港医院、苏州大学附属常熟医院、苏州大学附属太仓医院、苏州大学附属常州肿瘤医院、苏州大学附属第六医院、苏州大学附属口腔医院、苏州大学附属广济医院、苏州大学附属瑞华医院、苏州大学附属理想眼科医院、苏州大学附属传染病医院、苏州大学附属无锡九院、苏州大学附属高邮人民医院、苏州大学附属常州老年病医院、苏州大学附属呼伦贝尔医院、苏州大学附属青海省人民医院等附属医院19所（其中直属附属医院3所），教学实习点100多个；生物类校外实习基地18个。
特色专业及学科
中国工程教育认证专业：通信工程、高分子材料与工程、电气工程及其自动化、计算机科学与技术、服装设计与工程
国家级一流本科专业建设点：体育教育、新闻学、历史学、数学与应用数学、物理学、化学、纳米材料与技术、通信工程、计算机科学与技术、软件工程、纺织工程、临床医学、药学、服装与服饰设计
教育部“卓越医师”计划专业：临床医学
教育部卓越工程师教育培养计划专业：软件工程、纺织工程、高分子材料与工程、电气工程及其自动化
教育部“卓越法律人才”计划专业：法学
省级一流本科专业建设点：行政管理、高分子材料与工程、电气工程及其自动化、放射医学
世界一流学科建设学科：材料科学与工程（物质科学与工程）
国家级重点学科：纺织工程、内科学（血液病）、放射医学、外科学（骨外）
国防科工委重点学科：放射医学、内科学（血液病）
江苏省高校优势学科（二期）：政治学、绿色化学与化工过程、光学工程、材料科学与工程、纺织科学与工程、临床医学、特种医学、设计学
江苏省重点序列学科：法学、中国语言文学、数学、体育学、系统生物医学
“十三五”江苏省一级学科重点学科：哲学、应用经济学、马克思主义理论、外国语言文学、中国史、物理学、统计学、信息与通信工程、计算机科学与技术、软件工程、公共卫生与预防医学、药学、护理学、教育学（培育）、畜牧学（培育）
“211工程”三期重点学科建设项目：中国文学与区域文化研究、生态型区域（苏南）经济与社会治理研究、和谐社会视域中的弱者权益保护、现代光学与技术、生物导向的功能分子的合成化学、现代蚕桑丝绸工程、现代数学及其在通信编码、生物学和金融学中的应用、功能性软物质及纳米材料、血栓与止血的基础和临床建设、微创脊柱功能重建与骨组织工程；电离辐射效应、损伤救治和防护的机理与应用
国际合作
截至2018年7月，苏州大学先后与30多个国家、地区的180余所高校和研究机构建立了校际交流关系。学校每年招收60余个国家或地区的留学生3000多人次。
2007年起学校与美国波特兰州立大学合作建立波特兰州立大学孔子学院。2010年，入选教育部“中非高校20+20合作计划”，援建尼日利亚拉各斯大学。2018年3月，苏州大学与中国（教育部）留学服务中心签署共建出国留学培训基地协议，苏州大学出国留学培训基地成为江苏省首家中国（教育部）留学服务中心出国留学培训基地。2015年，参与创建江苏—安大略省大学合作联盟。2017年，发起成立中国符号学基地联盟。2018年，倡议成立中国东盟医学教育大学联盟并成为首届理事长单位。2018年学历留学生突破1000人，在校留学生达到3250人，连续多年获“江苏省来华留学生教育先进集体”称号。
啊,我才小学
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这个杂志是Ei核心，是印尼的杂志，下面介绍最近收录的一篇文章的情况： Source title: Telkomnika Abbreviated source title: Telkomnika Volume: 10 Issue: 1 Issue date: March 2012 Publication year: 2012 Language: English ISSN: 16936930 E-ISSN: 2087278X Document type: Journal article (JA) Publisher: Universitas Ahmad Dahlan, Jalan Kapas 9, Semaki, Umbul Harjo,, Yogiakarta, 55165, Indonesia
Sensorless torque control scheme ofinduction motor for hybrid electric vehicleYan LIU 1,2, Cheng SHAO1( Institute of Advanced Control Technology, Dalian University of Technology, Dalian Liaoning 116024, China; of Information Engineering of Dalian University, Dalian Liaoning 116622, China)Abstract: In this paper, the sensorless torque robust tracking problem of the induction motor for hybrid electric vehicle(HEV) applications is addressed. Because motor parameter variations in HEV applications are larger than in industrialdrive system, the conventional field-oriented control (FOC) provides poor performance. Therefore, a new robust PI-basedextension of the FOC controller and a speed-flux observer based on sliding mode and Lyapunov theory are developed inorder to improve the overall performance. Simulation results show that the proposed sensorless torque control scheme isrobust with respect to motor parameter variations and loading disturbances. In addition, the operating flux of the motor ischosen optimally to minimize the consumption of electric energy, which results in a significant reduction in energy lossesshown by : Hybrid electric vehicle; Induction motor; Torque tracking; Sliding mode1 IntroductionBeing confronted by the lack of energy and the increasinglyserious pollution, the automobile industry is seekingcleaner and more energy-efficient Hybrid ElectricVehicle (HEV) is one of the solutions. A HEV comprisesboth a Combustion Engine (CE) and an Electric Motor(EM). The coupling of these two components can be inparallel or in series. The most common type of HEV is theparallel type, in which both CE and EM contribute to thetraction force that moves the vehicle. Fig1 presents a diagramof the propulsion system of a parallel HEV [1].Fig. 1 Parallel HEV automobile propulsion order to have lower energy consumption and lower pollutantemissions, in a parallel HEV the CE is commonlyemployed at the state (n > 40 km/h or an emergency speedup), while the electric motor is operated at various operatingconditions and transient to supply the difference in torquebetween the torque command and the torque supplied bythe CE. Therefore fast and precise torque tracking of an EMover a wide range of speed is crucial for the overall performanceof a induction motor is well suited for the HEV applicationbecause of its robustness, low maintenance and lowprice. However, the development of a drive system basedon the induction motor is not straightforward because of thecomplexity of the control problem involved in the IM. Furthermore,motor parameter variations in HEV applicationsare larger than in industrial drive system during operation[2]. The conventional control technique ranging from theinexpensive constant voltage/frequency ratio strategy to thesophisticated sensorless control schemes are mostly ineffectivewhere accurate torque tracking is required due to theirdrawbacks, which are sensitive to change of the parametersof the general, a HEV operation can be continuing smoothlyfor the case of sensor failure, it is of significant to developsensorless control algorithms. In this paper, the developmentof a sensorless robust torque control system for HEVapplications is proposed. The field oriented control of the inductionmotor is commonly employed in HEV applicationsdue to its relative good dynamic response. However the classical(PI-based) field oriented control (CFOC) is sensitive toparameter variations and needs tuning of at least six controlparameters (a minimum of 3 PI controller gains). An improvedrobust PI-based controller is designed in this paper,Received 5 January 2005; revised 20 September work was supported in part by State Science and Technology Pursuing Project of China (No. 2001BA204B01).Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46 43which has less controller parameters to be tuned, and is robustto parameter variable parameters modelof the motor is considered and its parameters are continuouslyupdated while the motor is operating. Speed andflux observers are needed for the schemes. In this paper,the speed-flux observer is based on the sliding mode techniquedue to its superior robustness properties. The slidingmode observer structure allows for the simultaneous observationof rotor fluxes and rotor speed. Minimization of theconsumed energy is also considered by optimizing operatingflux of the The control problem in a HEV caseThe performance of electric drive system is one of thekey problems in a HEV application. Although the requirementsof various HEV drive system are different, all thesedrive systems are kinds of torque control systems. For anideal HEV, the torque requested by the supervisor controllermust be accurate and efficient. Another requirement is tomake the rotor flux track a certain reference λref . The referenceis commonly set to a value that generates maximumtorque and avoids magnetic saturation, and is weakened tolimit stator currents and voltages as rotor speed HEV applications, however, the flux reference is selectedto minimize the consumption of electrical energy as it is oneof the primary objectives in HEV applications. The controlproblem can therefore be stated as the following torque andflux tracking problems:minids,iqs,we Te(t) − Teref (t), (1)minids,iqs,we λdr(t) − λref (t), (2)minids,iqs,we λqr(t), (3)where λref is selected to minimize the consumption of electricalenergy. Teref is the torque command issued by thesupervisory controller while Te is the actual motor (3) reflects the constraint of field orientation commonlyencountered in the literature. In addition, for a HEVapplication the operating conditions will vary changes of parameters of the IM model need to be accountedfor in control due to they will considerably changeas the motor changes operating A variable parameters model of inductionmotor for HEV applicationsTo reduce the elements of storage (inductances), the inductionmotor model used in this research in stationary referenceframe is the Γ-model. Fig. 2 shows its q-axis (d-axisare similar). As noted in [3], the model is identical (withoutany loss of information) to the more common T-model inwhich the leakage inductance is separated in stator and rotorleakage [3]. With respect to the classical model, the newparameters are:Lm = L2mLr= γLm, Ll = Lls + γLlr,Rr = γ. 2 Induction motor model in stationary reference frame (q-axis).The following basic w−λr−is equations in synchronouslyrotating reference frame (d - q) can be derived from theabove model.⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩dλdrdt= −ηλdr + (we − wr)λqr + ηLmids,dλqrdt= −(we − wr)λdr − ηλqr + ηLmiqs,didsdt= ηβλdr+βwrλqr−γids+weiqs+1σLsVds,diqsdt=−βwrλdr+ηβλqr−weids−γiqs+1σLsVqs,dwrdt= μ(λdriqs − λqrids) −TLJ,dθdt= wr + ηLmiqsλdr= we,Te = μ(λdriqs − λqrids)(4)with constants defined as follows:μ = npJ, η = RrLm, σ = 1−LmLs, β =1Ll,γ = Rs + RrLl, Ls = Ll + Lm,where np is the number of poles pairs, J is the inertia of therotor. The motor parameters Lm, Ll, Rs, Rr were estimatedoffline [4]. Equation (5) shows the mappings between theparameters of the motor and the operating conditions (ids,iqs).Lm = a1i2ds + a2ids + a3, Ll = b1Is + b2,Rr = c1iqs + c2.(5)4 Sensorless torque control system designA simplified block diagram of the control diagram isshown in Fig. Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46Fig. 3 Control PI controller based FOC designThe PI controller is based on the Field Oriented Controller(FOC) scheme. When Te = Teref, λdr = λref , andλqr = 0 in synchronously rotating reference frame (d − q),the following FOC equations can be derived from the equations(4).⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩ids = λrefLm+ λrefRr,iqs = Terefnpλref,we = wr + ηLmiqsλref.(6)From the Equation (6), the FOC controller has lower performancein the presence of parameter uncertainties, especiallyin a HEV application due to its inherent open loopdesign. Since the rotor flux dynamics in synchronous referenceframe (λq = 0) are linear and only dependent on thed-current input, the controller can be improved by addingtwo PI regulators on error signals λref − λdr and λqr − 0 asfollowids = λrefLm+ λrefRr+ KPd(λref − λdr)+KId (λref − λdr)dt, (7)iqs = Terefnpλref, (8)we = wr + ηLmiqsλref+ KPqλqr + KIq λqrdt. (9)The Equation (7) and (9) show that current (ids) can controlthe rotor flux magnitude and the speed of the d − q rotatingreference frame (we) can control its orientation correctlywith less sensitivity to motor parameter variations becauseof the two PI Stator voltage decoupling designBased on scalar decoupling theory [5], the stator voltagescommands are given in the form:⎧⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎩Uds = Rsids − weσLsiqs = Rsids − weLliqs,Uqs = Rsiqs + weσLsids + LmLrweλref= Rsiqs + weσLsids + weλref .(10)Because of fast and good flux tracking, poor dynamics decouplingperformance exerts less effect on the control Speed-flux observer designBased on the theory of negative feedback, the design ofspeed-flux observer must be robust to motor parameter speed-flux observer here is based on the slidingmode technique described in [6∼8]. The observer equationsare based on the induction motor current and flux equationsin stationary reference frame.⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩d˜idsdt= ηβ˜λdr + β ˜ wr˜λqr − γ˜ids +1LlVds,d˜iqsdt= −β ˜ wr˜λdr + ηβ˜λqr − γ˜iqs +1LlVqs,d˜λdrdt= −η˜λdr − ˜ wr˜λqr + ηLm˜ids,d˜λqrdt= ˜wr˜λ dr − η˜λqr + ηLm˜iqs.(11)Define a sliding surface as:s = (˜iqs − iqs)˜λdr − (˜ids − ids)˜λqr. (12)Let a Lyapunov function beV = . (13)After some algebraic derivation, it can be found that when˜ wr = w0sgn(s) with w0 chosen large enough at all time,then ˙V = ˙s · s 0. This shows that s will converge tozero in a finite time, implying the stator current estimatesand rotor flux estimates will converge to their real valuesin a finite time [8]. To find the equivalent value of estimatewr (the smoothed estimate of speed, since estimate wr is aswitching function), the equation must be solved [8]. Thisyields:˜ weq = wr˜λqrλqr + λdr˜λdr˜λ2qr +˜λ2dr −ηnp˜λqrλdr − λqr˜λdr˜λ2qr +˜λ2dr. (14)The equation implies that if the flux estimates converge totheir real values, the equivalent speed will be equal to thereal speed. But the Equation (14) for equivalent speed cannotbe used as given in the observer since it contains unknownterms. A low pass filter is used instead,˜ weq =11 + s · τ˜ wr. (15)Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46 45The same low pass filter is also introduced to the systeminput,which guarantees that the input matches the feedbackin selection of the speed gain w0 has two major constraints:1) The gain has to be large enough to insure that slidingmode can be ) A very large gain can yield to instability of the simulations, an adaptive gain of the slidingmode observer to the equivalent speed is = k1 ˜ weq + k2. (16)From Equation (11), the sliding mode observer structureallows for the simultaneous observation of rotor Flux reference optimal designThe flux reference can either be left constant or modifiedto accomplish certain requirements (minimum current,maximum efficiency, field weakening) [9,10]. In this paper,the flux reference is chosen to maximum efficiency at steadystate and is weaken for speeds above rated. The optimal efficiencyflux can be calculated as a function of the torquereference [9].λdr−opt = |Teref| · 4Rs · L2r/L2m + Rr. (17)Equation (17) states that if the torque request Teref iszero, Equation (8) presents a singularity. Moreover, theanalysis of Equation (17) does not consider the flux fact, for speeds above rated, it is necessary toweaken the flux so that the supply voltage limits are not improved optimum flux reference is then calculatedas:⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩λref = λdr-opt,if λmin λdr-opt λdr-rated ·wratedwr-actual,λref = λmin, if λdr-opt λmin,λref = λdr-rated ·wratedwr-actual,if λdr-opt λdr-rated ·wratedwr-actual.(18)where λmin is a minimum value to avoid the division SimulationsThe rated parameters of the motor used in the simulationsare given byRs = Ω, Rr = Ω, Lls = 75 H,Llr = 105 H, Lm = mH, Ls = Lls + Lm,Lr = Llr + Lm, P = 4, Jmot = kgm2,J = Jmot +MR2tire/Rf, ρair = , Cd = = m2, Rf = , Cr = = m, M = 3000 kg, wbase = 5400 rpm,λdr−rated = shows the torque reference curve that representstypical operating behaviors in a hybrid electric . 4 The torque reference torque is modeled by considering the aerodynamic,rolling resistance and road grade forces. Its expression isgiven byTL = RtireRf(12ρairCdAfv2 +MCr cos αg +M sin αg).Figures in [5∼8] show the simulation results of thesystem of (considering variable motor parameters).Though a small estimation error can be noticed on the observedfluxes and speed, the torque tracking is still achievedat an acceptable level as shown in Figs. [5, 6, 8]. The torquecontrol over a wide range of speed presents less sensitivityto motor parameters presents the d and q components of the rotor flux λr is precisely orientated to d-axis because of theimproved PI shows clearly the real and observed speed in thedifferent phases of acceleration, constant and decelerationspeed with the motor control torque of . The variablemodel parameters exert less influence on speed shows the power loss when the rotor flux keeps constantor optimal state. A significant improvement in powerlosses is noticed due to reducing the flux reference duringthe periods of low torque . 5 Motor rotor flux λ Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46Fig. 6 Motor . 7 Power . 8 Motor ConclusionsThis paper has described a sensorless torque control systemfor a high-performance induction motor drive for aHEV case. The system allows for fast and good torquetracking over a wide range of speed even in the presence ofmotor parameters uncertainty. In this paper, the improvedPI-based FOC controllers show a good performance in therotor flux λdr magnitude and its orientation tracking. Thespeed-flux observer described here is based on the slidingmode technique, making it independent of the motor adaptation of the speed -flux observer is used tostabilize the observer when integration errors are present.
这是个假的期刊报社，它不被任何官方承认，例如知网，万维等，《电气工程学报》是真的，中国电气工程学报是假的，千万别被忽悠了
《中国电气工程学报》这本刊是中国期刊网收录的，知网、万方、维普都没有收录，评职称认不认可就得看当地的具体要求
中国电气工程学报是季刊，一年4期。
《电气工程学报》创刊于2006年，是由中国机械工业联合会主管；机械工业信息研究院主办的电力工业类学术期刊。
据2020年5月《电气工程学报》官网显示，《电气工程学报》编辑部有顾问3人、编委33人、青年专家15人。
栏目方向
主要栏目
《电气工程学报》主要设有综述、理论研究、工程技术、电机与电器、电力电子与电力传动、电力系统自动化、高电压技术与绝缘材料、新能源等栏目。
刊登内容
《电气工程学报》主要报道电气工程领域在基础理论和工程技术应用方面具有国际水准、国内领先具有创新性、前沿性的科研成果。报道内容覆盖电气工程领域的各个学科。
读者对象
《电气工程学报》主要读者对象为电气工程行业从事教学、科研、设计、生产单位的科技人员，大专院校与科研院所的师生和其他电气专业技术人员等。
6月。《电气工程学报》杂志创刊于2006年，由中国机械工业信息研究院主办，其于2021年发布的25版是在2021年6月正式发行，其属于半年刊，是面向电气工程行业的高端学术期刊。