自密实混凝土的研究论文

应该是自密实混凝土密封自密实混凝土(Self CompactingConcrete 或Self-Consolidating Concrete 简称SCC)是指在自身重力作用下，能够流动、密实，即使存在致密钢筋也能完全填充模板，同时获得很好均质性，并且不需要附加振动的混凝土。自密实混凝土的配合比设计,需要充分考虑自密实混凝土流动性、抗离析性、自填充性、浆体用量和体积稳定性之间的相互关系及其矛盾。自密实混凝土对工作性和耐久性的要求较高，因此自密实混凝土配合比设计应该主要在这两方面下功夫。配制原理配制自密实混凝土的原理是通过外加剂、胶结材料和粗细骨料的选择与搭配和精心的配合比设计,将混凝土的屈服应力减小到足以被因自重产生的剪应力克服,使混凝土流动性增大,同时又具有足够的塑性粘度,令骨料悬浮于水泥浆中,不出现离析和泌水问题,能自由流淌并充分填充模板内的空间,形成密实且均匀的胶凝结构。配置措施在配制中主要应采取以下措施:1)借助以萘系高效减水剂为主要组分的外加剂,可对水泥粒子产生强烈的分散作用,并阻止分散粒子凝聚, 高效减水剂的减水率应≥25 % ,并应具有一定的保塑功能。掺入的外加剂的主要要求有：①与水泥的相容性好; ②减水率大; ③缓凝、保塑。2) 掺加适量矿物掺合料能调节混凝土的流变性能,提高塑性粘度,同时提高拌合物中的浆固比,改善混凝土和易性,使混凝土匀质性得到改善,并减少粗细骨料颗粒之间的摩擦力,提高混凝土的通阻能力。3) 掺入适量混凝土膨胀剂, ,可提高混凝土的自密实性及防止混凝土硬化后产生收缩裂缝,提高混凝土抗裂能力,同时提高混凝土粘聚性,改善混凝土外观质量。4) 适当增加砂率和控制粗骨料粒径≤20mm,以减少遇到阻力时浆骨分离的可能,增加拌合物的抗离析稳定性。5) 在配制强度等级较低的自密实混凝土时可适当使用增粘剂以增加拌合物的粘度。6) 按结构耐久性及施工工艺要求, 选择掺合料品种, 取代水泥量和引气剂品种及用量。配置前应确定的参数配制自密实混凝土应首先确定混凝土配制强度、水胶比、用水量、砂率、粉煤灰、膨胀剂等主要参数,再经过混凝土性能试验强度检验,反复调整各原材料参数来确定混凝土配合比的方法。配合比的突出特点自密实混凝土配合比的突出特点是:高砂率、低水胶比、高矿物掺合料掺量。、配合比设计采用的方法从国内自密实混凝土研究的文献上看, 自密实混凝土配合比设计一般采用全计算法和固定砂石体积含量法。全计算法的基本观点为：①混凝土各组成材料括固、气、液三相有体积加和性石子的空隙由干砂浆填充；②石子的空隙由干砂浆填充；③干砂浆的空隙由水填充；④干砂浆由水泥、细掺料、砂和空隙组成。固定砂石体积含量计算法是根据高流动自密实混凝土流动性及抗离析性和配合比因素之间的平衡关系, 在试验研究的基础上得到的一种能较好适应高流动自密实混凝土的特点和要求的配合比计算方法。

33. 混凝土断裂韧性的试验及分析。水利学报，1982年6期，61-66，徐世烺。34. 混凝土断裂韧度的概率统计分析。水利学报，1984年10期，51-58，徐世烺。35. 混凝土断裂韧度的概率模型研究。土木工程学报， 1988年，21卷 4期，9-23，徐世烺、赵国藩。36. 混凝土裂缝的稳定扩展过程与临界裂缝尖端张开位移。水利学报，1989年4期，33-44，徐世烺、赵国藩。37. 混凝土巨型试件断裂韧度和高混凝土坝裂缝评定的断裂韧度准则。土木工程学报， 1991年，24卷 2期，1-9，徐世烺、赵国藩。38. 混凝土大型试件断裂能和缝端应变场。水利学报，1991年1期，17-25，徐世烺，赵国藩，黄承逵，刘毅，王凤翼，靳国礼。39. 用光弹性贴片法研究混凝土裂缝扩展过程。水力发电学报，1991 年第3期，8-17，徐世烺，赵国藩。40. 三点弯曲梁法研究混凝土断裂能GF及其试件尺寸影响规律。大连理工大学学报，1991年1期，79-86，徐世烺，赵国藩，刘毅，叶丽达。41. 混凝土结构裂缝扩展的双K断裂准则。土木工程学报， 1992年，25卷 2期，32-38，徐世烺、赵国藩。42. 混凝土窄条断裂区模型及其应用。大连理工大学学报，1992年6期，徐世烺，赵国藩。43. 大骨料全级配混凝土断裂韧度和断裂能研究。工程力学，1996年增刊，赵国藩、徐世烺、王凤翼。44. 大尺寸混凝土试件的断裂韧度。水利学报，1997第6期，67-76，吴智敏，赵国藩，徐世烺。45. 基于虚拟裂缝模型砼双K断裂参数。水利学报，1999年第7期，12-16，吴智敏，徐世烺，王金来。46. 三点弯曲梁法研究砼K断裂参数及其尺寸效应。水力发电学报。2000 年第4期，（35-39），吴智敏，徐世烺，王金来，刘毅。47. 基于虚拟裂缝模型的砼等效断裂韧度。工程力学，2000，17卷第1期，（99-104），吴智敏，王金来，徐世烺，刘毅。48. 双相介质界面附近裂纹的断裂力学特征。复合材料学报，2000年，17卷第3期，（78-82），王利民，陈浩然，徐世烺，赵光远。49. 试件初始缝长对砼双K断裂参数的影响。水利学报，2000 年第4期，吴智敏，徐世烺，刘毅。50. 用于确定双K断裂参数的混凝土软化本构曲线。清华大学学报（自然科学版）. 2000年， 40卷（S1），（110-113），赵志方、徐世烺。51. 骨料最大粒径对砼双K断裂参数的影响。大连理工大学学报，2000 年，40卷3期，（358-361），吴智敏，徐世烺，刘红艳，刘毅。52. 砼非标准三点弯曲梁试件的双K断裂参数。中国工程科学，2001 年第4期（76-81）。吴智敏，徐世烺，卢喜经，刘佳毅。53. 试件尺寸对混凝土新KR阻力曲线的影响。水利学报，2001年12期。赵志方，徐世烺。54. 混凝土强度对基于粘聚力的新KR阻力曲线的影响。水力发电学报，2001年10月，第3期，11-21，赵志方，徐世烺。55. 混凝土软化本构曲线形状对双K断裂参数的影响。土木工程学报，2001年，34⑸，29-34，赵志方、徐世烺。56. 裂纹垂直于双相介质界面时的应力强度因子。计算力学学报，2001，18⑴，33-36，王利民，陈浩然，徐世烺，赵光远，蒲琪。57. 光弹贴片法研究裂缝扩展和双K断裂参数的尺寸效应。水利学报，2001年4期，34-39，吴智敏，徐世烺，刘佳毅。58. 裂纹端部细短纤维的应力分析。力学学报，2002，34⑵，200-207。王利民，徐世烺，陈浩然。59. 准脆性材料裂纹中远场桥联筋的应力与变形。工程力学，2002，19⑶，132-136。徐世烺，王利民，赵艳华。60. 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