盖层厚度对封闭性影响研究论文

断层封堵系数，是评价断层封堵能力强弱的一个重要的定量参数，可分为断层纵向封堵与评价系数、横向封堵与评价系数两种类型[34]。它们能定量研究和评价断层在纵向和横向上的对油气水等流体的封堵能力。

图3-13 老45井南断裂由剪切作用形成的韧性封堵带示意图

（一）断层纵向封堵与评价系数

断层纵向封堵系数是用来表达断层在纵向上对油气水等流体封堵能力强弱的一个参数，是断层落差（L）和盖层厚度（H）的比值[34]。一般来说，若某一断层的纵向封堵系数越小，表明该断层在纵向上的封闭性越强，反之，若某一断层纵向封堵系数很大，则该断层封闭性就变差，甚至不能封闭油气。油气能否沿断层面进行垂向运移，主要取决于断层落差及盖层厚度两个参数的大小和比值。若断层落差很大，远远大于盖层厚度，表明断层切割盖层后，并将对盘盖层推移到很远处去＋两盘盖层的叠盖厚度为0，这时将出现断层两侧的储层彼此相接触，导致断层失去封闭油气的能力，即油气沿断层进行垂向运移的条件很好，这时可在浅层形成次生油气藏。若某一断层的落差小于盖层厚度，表明这一断层未将盖层切割穿透，断层对盘盖层移动的距离较近，两盘盖层的叠盖厚度仍保留较大，这时，断层两侧是盖层和储层接触，这种情况断层的封闭性好，油气沿断层进行垂向运移条件较差。

纵向封堵系数计算：

断块实际封堵系数

储层特征及精细油藏描述:以老河口油田老451区块为例

断块理论封堵系数

RT=sinφ/sin（α＋φ）－k

式中：φ——断层倾角；

α——储层倾角；

L——断层垂直落差；

H——盖层厚度；

K——比例系数；

h——叠盖厚度；

k——h/H（图3-14）。

若Rs>RT时，表明断层纵向封堵条件较差。

若R1

老451块沙一段以泥质岩为主，为一套区域性的盖层，厚度为77～134m，封盖油气能力强，该区主要断裂断距为20 ～100m，断层倾角为45° ～75°，地层倾角为6° ～12°。取最小叠盖厚度20m，依据上述公式计算求得各断层理论封堵系数RT，实际封堵系数Rt，参数见表3-11。

图3-14 断层纵向封堵计算参数关系示意图

表3-11 老451块断层纵向封堵系数数据表

依据表3-11中的数据分析，老45井南断裂实际纵向封堵系数R1大于理论封堵系数RT，该断层纵向封堵能力条件差。老451井南断裂、老451井东1号断裂、老45井东断裂和老31井南断裂实际纵向封堵系数Rs均小于理论封堵系数RT，这些断层纵向封堵条件好，能在纵向上封闭油气，使油气不易于沿断面进行垂向运移。

（二）断层横向封堵系数与封闭性

断层横向封堵系数是评价断层面能否将它两盘的油气封闭起来而互不串通的一个重要数据，是对断层横向封堵能力强弱的定量化评价[45]。在实际断层横向封堵系数的求取上，通常是将构造封堵系数C与储集系数R求和，然后再与岩性封堵系数G的求积即可得到。其中构造封堵系数以及储集系数的求取方法可以参照下列公式：

构造封堵系数：C=L/H×sinφ/sin（α＋φ）

储集系数：R=L/h×sin（φ＋α）/sinφ

关于岩性封堵系数G，是随封堵层的岩性不同而变化的参数，其数值介于0～1.0之间：若封堵层为泥岩，岩性封堵系数G取1.0；若封堵介质为砂质泥岩，G取0.75；若封堵介质为泥质砂岩，G值取0.5；若为纯砂岩封堵，则G值为0，即G值变化不大，仅在0,0.5,0.75,1的四级之间变化。

这样，断层横向封闭系数就可以比较具体了：

F横＝G(C+R)＝G×［H×sinφ/L×sin（φ＋α)＋L×sin（φ＋α）/h×sinφ］

公式内各参数及其关系可以参考图3-15：

一般来说，某一断层的横向封闭系数越大，这一断层的横向封闭性越好；反之，若横向封闭系数很小，则该断层的横向封闭性则较差，表明此时断层两侧油气水等流体易于串通。

图3-15 断裂横向封堵计算参数关系示意图

应用上述方法，我们分别获得了老451块内各条断层的横向封闭系数值的大小，详见表3-12。

表3-12 老451块断层横向封堵系数表

由表3-12中计算数据来看：老451井东1号断裂的1号、2号、3号砂体，老451井南断裂的1号、2号、3号砂体，老45井南断裂的1号砂体，老45井东断裂的1号砂体和老31井南断裂l号砂体横向封堵系数较大，在2.21～7.23之间，尤其是老451井南断裂1号砂体和老451井东1号断裂1号砂体，横向封堵系数达到6.15和7.23，断层侧向封堵程度相当好。老45井南断裂和老45井东断裂的2号砂体横向封堵系数均小于2，其中大部分是储层与储层见面，横向封堵系数为0，很显然其对应的侧向封堵程度差。